第１９卷第３期２００５年９月 文章编号：１００１一９００６（２００５）０３一０１４２一０７ 东方电气评论ＤＯＮＧＦＡＮＧ ＤＩＡＮＱＩ ＰＩＮＧＬＵＮＶｏｌ． １９ Ｎｏ． ３Ｓｅｐ． ２００５三峡发电机定子线棒防晕结构和工艺的优化梁智明，漆临生，皮如贵（东方电机股份有限公司，四川德阳６１８０００摘要：简述了东方电机对西门子三峡发电机定子线棒防晕结构和工艺的优化及实际应用结果。图２表１０关健词：三峡电站；水轮发电机；定子线棒；防晕优化中图分类号：ＴＭ３０３． １文献标识码：Ａ１１箭ｓ万劝 Ｖ－－料。东方电机对西门子公司的防晕技术文件进行了转化，并对西门子公司的三峡防晕结构、防晕材料和防晕处理工艺进行了应用试验研究。通过研究，发现西门子公司的防晕结构和防晕处理工艺存在缺陷，具体表现为：在三峡线棒的耐电压试验过程 三峡电站左岸厂房机组采用国际招标方式，所装的１４台额定电压为２０ ｋＶ、额定容量为７７８ ＭＷ的水轮发电机由ＡＩＳＴＯＭ和ＶＧＳ两个联合造，其中ＶＧＳ联合体（伏依特公司、西门子公司和加拿大ＧＥ公司）承担６台机组的生产任务。东方电机作为ＶＧＳ联合体的国内分包方，承担了２台三峡左岸电站水轮发电机定子绕组的生产制造任务，所生产的定子线棒的性能必须满足与ＶＧＳ联合体签定的分包技术合同的要求，最终达到三峡合同的技术要求。由于定子绕组的额定电压高（ 为２０ ｋＶ），且三峡合同规定的定子线棒在现场安装前的工频交流耐电压的试验电压值为６１． ５ ｋＶ，与线棒出厂时的耐电压值相同（高于国标的要求），因此三峡定子线棒的防电晕性能尤其重要。根据西门子公司的设计，三峡定子线棒的端部 中，端部防晕层的第２级一第４级区域表面全部出现片状电晕，且出现闪络放电现象。为此，对西门子的防晕漆的性能进行了大量的试验研究，对西门子的三峡线棒防晕结构和防晕处理工艺进行了优化，研制开发了新型防晕保护结构、绝缘材料及处理工艺。目前已有２０００余只线棒完全通过了试验检验，达到了三峡合同的技术要求，确保了产品的质量，得到了西门子公司、三峡监制ＢＶ／ＥＤＦ代表及三峡总公司代表的认可和肯定。该新型防晕保护结构、绝缘材料及处理工艺不 仅适用于三峡线棒，同时也适用于东方电机其它大中型水轮发电机组的定子线棒。防电晕结构为五级涂刷防晕结构。东方电机从１９９９年开始进行研究，到２００１年已研制成功防电晕性能能够满足要求的、完全国产化的五级防晕结构，并开发了多种国产防晕材料。由于国内对额定电压为２西门子三峡线棒防晕技术转化２．１西门子三峡线棒防晕结构西门子三峡定子线棒采用如图１所示的涂刷型 防晕结构。槽部喷涂规定长度和规定厚度的低阻漆一层。 端部涂刷ＳＩ ＥＭＥＮＳ ５级防晕漆，各级防晕漆的２０ ｋＶ的水轮发电机定子线棒尚未使用过多级涂刷防晕结构，因此，西门子公司要求东方电机在三峡定子线棒上必须使用西门子公司的防晕结构和防晕材收稿日期：２００５－０３一１５作者简介：梁智明，男，１９８８年毕业于华中理工大学，硕士研究生，高级工程师，从事电机绝缘技术研究、开发及应用工作。 漆临生．男，１９８２年毕业于哈尔滨电工学院，正高级工程师，从事电机绝缘技术研究、开发及应用工作。皮如贵，男，１ ９８４年毕业于湖南大学，正高级工程师，从事电机绝缘技术研究、开发及应用工作。第３期梁智明等：西门子三峡定子线棒防晕结构和工艺的优化涂刷长度如表１所示。图１西门子三峡线棒防晕结构示意图 １．导线；２．主绝缘；３， ４， ５．低电阻防晕层；６．端部防晕层ＧＩＡ２１０； ７．端部防晕层ＧＩＡ２１０．１； ８．端部防晕层ＧＩＡ２１０． ２ ； ９．端部防晕层ＧＩＡ２１０．３； １０．端部防晕层ＧＩＡ２１０．４； １１．防晕保护层；１２．红瓷漆表１级数材料型号涂刷长度／ｍｍ备注第，二级ＧＩ Ａ２１０Ｌ，图１中项６第几‘级ＧＩＡ２１０． １Ｌ２图１中项７第飞｝级Ｇ以２１０．２Ｌ，图１中项８第４级ＧＩＡ２１０． ３Ｌ４图Ｉ中项９第弓曰级ＧＬ４２１０． ４Ｌｓ图Ｉ中项１０２．２西门子三峡线棒端部防晕材料和防晕处理工艺２．２．１端部防晕材料根据ＳＩ ＥＭＥＮＳ公司提供的技术文件ＤＧＱ ３Ｆ ０７７ （ＴＩＮＴＡ ＡＮＴＩ一ＣＯＲＯＮＡ ＥＧ Ｌ４２１０， ＧＬＡ２１０． １，ＧＬ４２１０．２， ＧＬ４２１０．３， ＧＬ４２１０．４），端部防晕漆由树脂、碳化硅和（或者）石墨组成，第１级一第５级防晕漆的型号分别为ＧＬ４２１０， ＧＬＡ２１０． １，ＧＬ４２１０． ２，ＧＬ４２１０． ３，ＧＬ４２１０． ４０２．２．２防晕处理工艺 按照ＳＩＥＭＥＮＳ公司提供的技术文件ＲＭ４０１７８Ｃ０５的规定进行处理。３西门子三峡线棒防晕结构和防晕工艺试验验证 按ＳＩＥＭＥＮＳ公司规定的防晕结构和防晕工艺处理了１９只线棒。经试验：线棒的起晕电压高于４１ｋＶ，在６１． ５ ｋＶ的交流耐电压试验过程中无异常现象（刷状放电、闪络放电等），但在耐电压试验过程中，线棒端部五级防晕层的第２级一第４级之间的表面全部出现片状电晕放电现象。 再次用相同的工艺处理１２只线棒。１２只线棒的起晕电压均大于４１ ｋＶ，但当试验电压值升到６１． ５ ｋＶ时，仅维持了约３ｓ钟即出现严重的表面闪络放电现象，导致防晕保护层多段局部破裂，５级防晕层严重受损伤。４西门子三峡定子线棒防晕结构和工艺的优化 由于线棒在耐电压试验过程中出现电晕和严重的表面闪络放电现象，表明西门子的三峡线棒防电晕结构存在缺陷，其防电晕处理工艺具有严重的分散性，需对其进行优化，才能满足三峡合同的技术要求。４．１对出现的电晕现象进行分析，优化防晕结构参数 由于在６１．５ ｋＶ的交流耐电压试验过程中线棒端部五级防晕层的第２级一第４级之间出现片状电晕放电现象，表明防晕结构的性能不优良。结合电晕放电理论，出现片状电晕的原因是由于该区域的表面电位分布不均匀，电位梯度高于空气的击穿电压值，导致空气放电击穿。根据防电晕原理，只有调整各级防晕层的电阻值（或电阻率）和防晕层的处理长度，使二者达到最佳匹配状态，才能改善该结构的防电晕性能，从而达到消除电晕的目的。为此，结合使用西门公司的材料的实际情况，由于防晕漆的配比不宜改变，亦即不宜改变各级防晕漆的电阻率，故采取了调整防晕层长度的办法。分析放电现象及放电区域，由于第１级表面无电晕，第５级的末端也无电晕出现，且为了保证东方电机生产的线棒与其它公司生产的线棒的互换性，故第１级和第５级的涂刷长度不改变，仅改变第２级一第４级的涂刷长度。通过多次试验研究，最终确定了第２级、第３级和第４级的最佳涂刷长度，如表２所示。表２ 级数材料型号涂刷长度／ｍｍ第２级ＧＩＡ２１０． １Ｌ；自第３级ＧＩＡ２１０． ２Ｌ，，第４级ＧＬ４２１０． ３Ｌ，４４．２对耐电压试验过程中的表面闪络放电现象进行分析，优化防晕保护结构由于线棒的起晕电压均能满足三峡合同规定的 大于３０ ｋＶ （１． ５ Ｕｎ ）的要求，故出现表面闪络放电现象不是由于防晕材料本身造成的，而是由于防晕保护层所至。由于西门子的五级防电晕材料涂刷在线棒表面经干燥后仅仅是形成一个覆盖层，本身不固化，未形成一个坚固的覆盖层，且该覆盖层附着性能以及耐溶剂性能均较差，致使防晕保护层改变了原防晕涂层的防电晕性能，导致整个防晕结构的性东方电气评论第１９卷能降低。４．２．１试验判定表面闪络放电不是由于五级防晕处理结构和材料引起 对３个批次共３３只仅经过五级防晕处理的线棒进行电晕试验后直接进行６１． ５ ｋＶ交流耐电压试验。试验表明：所有线棒在耐电压试验过程中均未出现表面闪络放电或刷状放电现象，仅在第２级－第４级区域表面及防晕层末端出现电晕。试验证明了：耐电压试验过程中出现的表面闪络放电不是由于五级防晕处理结构和材料所引起的。４．２．２试验判定表面闪络放电是由于防晕保护层引起 在上述线棒中随机抽取３只线棒按西门子规定的工艺进行防晕保护处理，然后进行交流耐电压试验。试验过程中，３只线棒在端部防晕第２级一第４级之间出现明显的电晕现象（与工艺验证试验过程中的３１只线棒出现的现象相同），且其中的１只线棒出现表面闪络放电现象。试验表明：闪络放电是由于处理防晕保护层后引起的。４．２．３防晕保护层引起闪络放电的原因分析 防晕保护层造成线棒在交流耐电压试验过程中出现闪络放电的可能因素如下：（１）防晕保护层的电阻率偏低； （ ２）由于保护层红瓷漆改变了五级防晕漆的阻值； （３）由于保护层干燥时间不够，漆中还存在溶剂，降低了表面电阻率，导致出现闪络现象。４．２．４防晕保护层引起闪络放电因素的分析研究（１） 取漆样进行电阻率测试，结果表明保护层的红瓷漆的表面电阻率满足要求，表明闪络放电不是由于保护层所用的红瓷漆造成的。 （２）分析五级防晕漆和防晕保护层红瓷漆的溶剂，两种溶剂不同，红瓷漆部分渗透到防晕层内部，改变了五级防晕层的性能。用溶剂浸泡五级防晕层的漆膜，发现溶剂渗透到防晕漆中；对线棒在进行保护层处理前和处理后进行试验，二者在耐压试验过程中的电晕现象发生了变化，处理前电晕较弱，仅在第４级末端出现，而处理后电晕反而增强，在第２级一第４级之间均有电晕出现，且出现闪络放电现象。 （３）对保护层的干燥时间的影响进行研究，表明，只要保护层干燥到一定的时间，保护层能良好固化。试验结果表明，防晕保护层所用的漆是造成闪 络放电的主要原因。４．２．５新型防晕保护结构、材料和工艺的研究及试验验证（１） 为了避免覆盖漆影响五级防晕层的性能，先用绝缘材料进行保护，再涂刷覆盖漆，以将覆盖漆与原五级防晕层隔离。采取两种方案，其一为用８４１环氧胶刷包无碱玻璃丝带，在一定温度下烘干后再刷覆盖漆；其二为用８４１环氧胶刷包粉云母带，在一定温度下烘干后再刷覆盖漆。对两种方案的４只线棒（各２只）进行６１． ５ ｋＶ交流耐电压试验，４只线棒全部出现闪络放电现象。解剖可知，高阻首端的绝缘表面有明显的放电痕迹，表明该处的电阻值发生了变化。试验结果表明，该两种方案不能解决防晕保护漆的渗透问题。（ ２）研制新型防晕保护用环氧胶经过多次试验，最终选择３种环氧胶方案，其 一为８４１环氧胶，其二为环氧胶２，其三为环氧胶３，各处理３只线棒。处理完成后进行试验，试验结果如下： 涂刷８４１环氧胶的３只线棒：耐压试验时端部表面出现刷状放电；涂刷环氧胶２的３只线棒：耐压试验时端部表 面出现刷状放电；涂刷环氧胶３的３只线棒：耐压试验时无电晕 出现。 （３）对环氧胶３进行扩试，并改变西门子公司的防晕保护结构 试验研究表明：涂刷环氧胶３的线棒，其防晕结构的防晕效果很好，为此进行进一步的扩试。另一方面，根据西门子的技术文件，两个版本的技术文件中的防晕保护层的处理结构不同，第二个版本中的处理层数增加为原来的２倍，这表明了西门子公司在线棒的生产过程中也出现了问题（否则不会更改防晕保护处理层数）。结合多胶模压绝缘体系的特点，在东方电机生产的三峡线棒上，更改西门子规定的防晕保护处理结构。 对２０只三峡线棒进行处理和试验，试验表明：使用环氧胶３和新的防晕保护处理结构完全解决了线棒在交流耐电压试验过程中出现的闪络放电问题。４．３对西门子的防电晕材料进行系统性能试验研究，优化防晕处理工艺４．３．１各级防晕涂层与厚度的关系为了确定防晕涂层的厚度，进行了在相同干燥 条件下各级防晕涂层与其厚度的关系测试。结果如表３所示。第３期梁智明等：西门子三峡定子线棒防晕结构和工艺的优化１４５ 通过研究表明：每级防晕层的涂刷必须间隔规定的时间后，其厚度才能过到一个相对稳定的尺寸。根据研究结果确定各级涂层的间隔时间，以及各级涂层的厚度。５一表９所示。４．４防晕结构优化效果、新型防晕保护材料、结构和工艺的试验验证４．３．２防晕层电队率与涂刷厚度（涂刷层数）的关系 试验结果如表４所示。试验结果表明：防晕层厚度增加，其电阻率下 降。根据该研究结果确定防晕层适当的厚度，从而控制防晕层的电阻率。 应用优化后的防晕结构、新型防晕保护结构、防晕保护材料和防晕处理工艺对多批次共计１３０余只线棒进行处理，在耐压试验过程中，所有线棒端部的第２级一第４级之间的区域均无电晕现象出现，也无闪络放电现象出现。５三峡线棒新型防晕结构和处理方案一２００３ ２０ ｋＶ 根据研究结果，编制了《ＤＢ １４０５并已应用于三峡水轮发电机定子线棒防晕规范》，三峡线棒的实际生产。４．３．３防晕层干燥条件对电队率和非线性系数的影响为了确定适当的干燥条件，从而控制防晕层的 电阻率和非线性系数，进行了防晕层电阻率和非线性系数与干燥条件的关系的研究。研究结果如表５．１采用涂刷型防晕结构表３各级防晕涂层与厚度的关系测量点１ ２ ３ ４ 第１级０．１５０．１６第２级０．２１０．２６０．２８０．２５第３级０．３００．４０第４级０．４２第５级０．４３０．５００．４９０．４６０．５３０．６２０．５２０．６３０．５７０．３９０．１６０．１６０．１６０．４１０．３００．３６０．３４０．３０５ ６ ７ ０．３２０．２６０．５１０．５８０．１２０．１１０．１２０．２１０．２３０．２４０．２５０．４００．４９０．４９０．５０８ ９ ０．３００．３５０．３４０．５８０．７３０．５４０．１４０．１４均值表４防晕层电阻率与涂刷层的关系试验电压／Ｖ１００ ０．１３０．２５６３４４３０．４７０．６８１１７ ５０１３７ ７２５２６ ０７７１６ ４３６２ ５９４２９ ６１４１９ ７１８１１８６０１５５２２０３ ７４ ５００ １０００３０００５ ０００９０ ０１２６４ ５０９１７ ０１８４ ４９０４８ ３９８３４ ５０５８ ９１４２ ３０３１ １７１５９５４０９１６３６５６ ０００７ ０００２３肠１ １８４６０８ ３１２ １６０ ２７ １０ ３ ８０００９ ０００１０ ０００３０２１５４７８２６１０４ 表５测试电压／ｋＶ最大值最小值室温干燥中值 大小值比最大值最小值烘焙干操中值 大小值比电阻值升高（中值比）１层防晕层电阻率和非线性系数与干燥条件的关系２．５６１＇２４４．００ ５．１５ １．８５１７６００ ５３５ ８ ８７５３３ ２ ３４０２８０ １４６５ ８ ０．３７１． １５５．０５０．５９，ｒｒ ＪＪ三． 月ｌｆ、…飞￣）｝｝，‘，几Ｒ，，｝￣Ｏ１Ｕ ３６．４０ ４７．３８ １３ ５００．００１０１００００２０００以】５８７ ５００２２２你吠】１７０００４２７０００２．７８１．５２２．４７１．８３２．１４６１０．００ １９８０．００２２． １３５４－４０ ，ｌ６山…，二，几ｌｌ，｝矛内ｊ９５．０５ ６６．２０ １３．０６ ２９．１５１４６东方电气评论表６ ２层防晕层电阻率和非线性系数与干燥条件的关系第１９卷测试电压／ｋＶ最大值最小值室温干操中值 大小值比最大值最小值烘焙干澡中值 大小值比月，１２ ７００３２２ ５６ ２．３９０．３５１．３５１．９００．９７１，二．．二ｌｌｌｌｔ）１８０ ５９３ ２４ ４ ４ ９３０３９ １４ １５ ２ ４４０１１１ ５７２ ２２ ４１．５６６．８０１．６１２．００１．６４３９００００７７ ５００２５００００３５０００３ ８４０２１４００５．０３ ５０．７１９．１１３６．０９０．８０１．２１电阻值升高（中值比）４Ｄ５９７０２４５４５７４０表７ ３层防晕层电阻率和非线性系数与干澡条件的关系测试电压／ｋＶ最大值最小值室温干操中值 大小值比最大值最小值烘焙干燥中值 大小值比２．５８ ８００月ｘ３７ ３ １ １９０２．４７０．７２１．５１３．４１１．８３１．４９１．７０１．２２１．１３１．７６３７６ ２０８５ ２３ ２４４０００３５ １９３ ３４ ２１２００４ ０２０７ ８７５５．２７４０．９１０．９０１．３１１．９４１．９５１．１２１．５４１．７５１．１７６ １２ １３００５１ ２１１ ６００００９２ ５００４．０７ 料．３６２５．４９３４．０３电阻值升高（中值比）表８ ４层防晕层电阻率和非线性系数与干燥条件的关系测试电压／ｋＶ最大值最小值室温干操中值 大小值比最大值最小值烘焙干操中值 大小值比２．５一色６ ４ １．９４２ ５６０４６６ ２１洲洲】５ ６２０００４８ ８００２８４ １２１ ０．８４１．５４２．３３１．６２色６５．３２…４２…０．８２０．９２１７９ ２ ５ ４５０４４４０４ ２ ２４４ １００ １７６ ２．４５３９．５３１．６０１．５６１．０１１．０１５２ ２５０１．２７ ２６．１３５ ０２５１．２３２８．１５电阻值升高（中值比）表９烘焙前后防晕层电阻值分散性变化对比裹试验电压／ｋＶ２．５月２４７．３８１５．２２５．０５６．８０电阻值分散性烘焙前烘焙后 防晕层电阻率烘焙前后增加倍数层几‘层飞）层４层，盈层，￣层，Ｊ层４层１层丹‘层１）层４层，二３２．９０３９．４４８．３６２４．１５３．３０１．９５１．９４１．２７１．５７０．７５１．７５０．８２１．３９１．０４２３．４０５．４９５．０５３４．００２．３５１３．０６９．１１５．２７１２．０３１．７５２２．１３２１．９８２５．４９２．４５５４．４０４１．５６３．４１２．３３１．８３０．８０１．２２１．０１２．１４１．２１５．０３４．０７１．２７１．２３２９．１５３６．０９４０．９１２８．１５６６．２０５０．７１４４．３６２６．１３３４．０３３９．５３１．１３１．０１１．１７０．９２如图２所示。 （３）端部各级防晕漆的用量（Ｂ）第１级ＧＬ４２１０第２级ＧＬ４２１０． １第３级ＧＬ４２１０． ２第４级ＧＬ４２１０． ３０，．几，１勺几２０２了０５．２防晕材料和防晕保护材料（１） 定子线棒槽部防晕使用低电阻防晕漆ＥＰｌｏ（ ２）定子线棒端部防晕漆分别为ＧＬ４２１０，ＧＬ４２１０． １，ＧＬ４２１０．２， ＧＬ４２１０．３，ＧＬ４２１０． ４０第３期梁智明等：西门子三峡定子线棒防晕结构和工艺的优化第５级ＧＬ４２１０． ４图２ 东方电机三峡定子线棒防晕结构示意图１．导线；２．主绝缘；３．低电阻防晕层；４．端部防晕层ＧＩＡ２１小５．端部防晕层ＧＬ４２１０． １； ６．端部防晕层Ｇ１４２１０．２； ７．端部防晕层ＧＬ４２１０． ３； ８．端部防晕层ＧＬ４２１０．４； ９， １０．防晕保护层５．３端部防晕保护层材料（１） 端部防晕保护层材料包括环氧胶３、无碱玻璃丝带和铁红环氧覆盖漆ＥＰ５。环氧胶３由环氧树脂和胺类固化剂按一定比例混合而成。无碱玻璃丝带在使用前必须在规定的时间和温度下进行烘焙处理。 （２）环氧胶３的配制ａ．环氧胶３的配比；按规定执行。 ｂ．根据需处理线棒的数量按配比配制适量的环 氧胶３。称量各个组份，混合并搅拌均匀后立即使用。 ｃ．为了便于使用，环氧胶３的单组份在使用前应加热到４０ ９Ｃ，并恒温烘焙２ｈ及以上，且一次配制的胶粘剂以不超过２００ ｇ为宜。所配制的胶粘剂必须在１ｈ内用完。（ ３）每只线棒需环氧胶３约６０ ｇｏ５．４防晕处理工艺５．４．１端部防晕处理（１） 在定子线棒低电阻防晕层表面电阻率、线棒绝缘电阻及常态介质损耗测试完成后进行端部防晕处理。各级防晕层与低电阻防晕层末端的搭接长度按规定执行，各级防晕层的涂刷长度如表１０所示。（ ２）使用样板和色笔标记各级防晕层的涂刷长度。涂刷长度平行于线棒直线部分测量，注意涂刷长度的标注位置。（ ３）取适量的防晕漆，用毛刷依次涂刷各级防晕漆。在涂刷各级防晕漆时必须注意涂刷方向。表１ ０各级防晕层涂刷长度级数材料型号涂刷长度／ｍｍ备注第，１级ＧＩ Ａ２１０Ｌ，图２中项４第，山级Ｇ１４２１０．１Ｌ２图２中项５第Ｊ九级ＧＬ４２１０． ２Ｌ；图２中项６第４级ＧＩＡ２１０． ３Ｌ二图２中项７第气户级ＧＩＡ２１０． ４ＬＳ图２中项８ （４）要求各级防晕漆涂刷均匀，两端整齐，无遗漏、无漆瘤。为保证各级防晕漆两端整齐，标记完涂刷长度后，用胶粘带在标记点处绕包线棒一周，胶粘带边缘与线棒轴向垂直并与线棒表面接触紧密。为了避免胶粘带损伤低电阻防晕层，在绕包各级防晕层首端处的胶粘带时，胶粘带的无胶面与线棒表面紧密接触。每级处理完，晾干３０ ｍｉｎ一１ｈ后拆除末湍的胶粘带，不允许在该级涂层固化后才拆除胶粘带，以避免拆除胶粘带时损伤防晕涂层。（ ５）每级防晕层必须在室温下晾干规定时间，在上一级防晕层干燥之前，严禁涂刷下一级防晕层。（ ６）第５级防晕层处理完成后，先在室温下晾干一定时间，然后再在一定温度下烘焙一定时间，自然冷却到室温后进行电晕试验。５．４．２端部防晕保护层处理（１） 在电晕试验完成后进行端部防晕保护处理。防晕保护层长度为端部防晕层长度两端各加规定长度。（ ２）标记处理长度（图２中项９），并用胶粘带在标记点处绕包线棒一周。要求胶粘带边沿与线棒轴向垂直，胶粘带与线棒表面接触紧密。为了避免胶粘带损伤低电阻防晕层，在绕包防晕保护层首端的胶粘带时，胶粘带的无胶面与线棒表面紧密接触。（ ３）用毛刷蘸适量的环氧胶３在需处理的部位涂刷一层，然后平包一层无碱玻璃丝带；包扎完成后再涂刷一层环氧胶３，交半叠包一层无碱玻璃丝带。要求无碱玻璃丝带在使用前必须进行烘焙处理，玻璃丝带包紧、平包或半叠包均匀无褶皱，玻璃丝带的两端必须与防晕层的两端平齐，胶粘剂涂刷均匀，无漆瘤、无遗漏。（ ４）刷包完成并在室温下晾干一定时间后，在其外表面涂刷一层铁红环氧覆盖漆ＥＰ５，并涂刷至绝缘末湍（图２中项１０）。涂刷完后在室温下晾干一定时间，再在规定的温度和规定的时间下烘焙干燥。要求覆盖漆涂刷均匀，无遗漏、无漆瘤、无气泡。（ ５）烘焙完成自然冷却到室温后进行工频交流耐电压试验。６对西门子三峡线棒防晕结构和工艺优化的试验证明 应用《ＤＢ １４０５一２００３ ２０ ｋＶ三峡水轮发电机定子线棒防晕规范》，对三峡线棒进行防电晕处理，所有线棒在交流耐电压试验过程中均无电晕出现，更无闪络放电现象出现，得到了三峡公司（ＣＴＧＰＣ）东方电气评论第１９卷的监制代表、ＶＧＳ的专家及ＢＶ／ＥＤＦ的认可。目前东方电机已完成２０００余只两台三峡定子线棒的生产任务，且第１台定子线棒（１０２０只）已成功安装完成，并于２００３年１１月６日投人运行之中，完全满足三峡合同的技术要求。新型防晕保护材料、结构和工艺已在东方电机 三江、高桥、福堂、金银台、万安、分水江、大言、紫平铺、东风、盐锅峡、安居等大中型水轮发电机组上应用，提高了定子线棒的防电晕性能和防电晕可靠性。７结论（１）消化了ＳＩＥＭＥＮＳ公司提供的三峡线棒防晕处理技术规范，优化了ＳＩＥＭＥＮＳ公司设计的三峡线棒防晕结构，改善了三峡线棒的防电晕性能，提高了线棒防电晕性能的稳定性。（ ２）研制了新型防晕保护层材料、防晕保护结构和处理工艺，并已实际应用于三峡定子线棒的生产。（ ３）编制了《ＤＢ １４０５一２００３ ２０ ｋＶ三峡水轮发电机定子线棒防晕规范》，并已实际应用于生产。（ ４）新技术已在东方电机三江、高桥、福堂、金银台、万安、分水江、大言、紫平铺、东风、盐锅峡、安居等大中型水轮发电机组上应用，将推广应用于三峡右岸机组及其它大中型发电机组，改善东方电机产品的防电晕性能，提高产品的质量，将具有巨大的经济效益。Ｏｐｔｉｍｉｚａｔｉｏｎ ｏｆ Ａｎｔｉ－ｃｏｒｏｎａ Ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ ａｎｄ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙｆｏｒ Ｓｔａｔｏｒ Ｂａｒｓ ｏｆ Ｔｈｒｅｅ Ｇｏｒｇｅｓ Ｈｙｄｒｏ－ＧｅｎｅｒａｔｏｒＬＩＡＮＧ Ｚｈｉ－ｍｌ：ｎｇ，ＱＩ Ｌｉｎ－ｓｈｅｎｇ， ＰＩ Ｒｕ－ｇｕａ（Ｄｏｎｇｆａｎｇ Ｅｌｅｃｔｉｒｃ Ｍａｃｈｉｎｅｒｈ Ｃｏ．， Ｌｔｄ， Ｄｅｙａｎｄ，Ｓｉｃｈｕａｎ，６１８０００）ａｎｔｉ－ｃｏｒｏｎａｓｔｒｕｃｔｕｒｅ ａｎｄ ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ ｆｏｒＡｂｓｔｒａｃｔ： Ｉｔ ｄｅｓｃｒｉｂｅｓ ｔｈｅ ｏｐｔｉｍｉｚａｔｉｏｎ ａｎｄ ｐｒａｃｔｉｃａｌ ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎ ｒｅｓｕｌｔｓ ｏｆｓ ｔａｔｏｒ ｂａｒｓ ｏｆ Ｔｈｒｅｅ Ｇｏｒｇｅｓ ｈｙｄｒｏ－ｇｅｎｅｒａｔｏｒ．Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ： ＴＧＰ； Ｈｙｄｒｏ－ｇｅｎｅｒａｔｏｒ； Ｓｔａｔｏｒ Ｂａｒ； Ａｎｔｉ－ｃｏｒｏｎａ Ｓｔｕｒｃｔｕｒｅ（上接第１４１页）Ｔｅｓｔ ｏｆ Ｆｏｒｅ－ｌｏａｄｅｄ ａｎｄ Ｐｏｓｔ－ｌｏａｄｅｄ ＢｌａｄｅＳＵＮ Ｑｉ（Ｄｕｎｇ Ｆａｎｇ Ｓｔｅａｍ Ｔｕｒｂｉｎｅ Ｗｏｒｋｓ， Ｄｅｙａｎｇ，Ｓｉｃｈｕａｎ，６１８０００）Ａｂｓｔｒａｃｔ： Ｔｈｅ ｐｏｓｔ－ｌｏａｄｅｄ ｌａｙｅｒ ｂｌａｄｅｓ ｈａｖｅ ｂｅｅｎ ｗｉｄｅｌｙ ｕｓｅｄ ｉｎ ｕｎｉｔｓ ｏｆ ＤｏｎｇＦａｎｇ Ｓｔｅａｍ Ｔｕｒｂｉｎｅ Ｗｏｒｋｓ， ａｎｄＤｏｎｇＦａｎｇ Ｓｔｅａｍ Ｔｕｒｂｉｎｅ Ｗｏｒｋｓ ａｌｓｏ ｉｎｔｒｏｄｕｃｅｓ ｉｎｔｏ ｔｈｅ ｈｉｇｈ ａｎｄ ｆｏｒｅ－ｌｏａｄｅｄ ｂｌａｄｅ． Ｈｅｒｅｉｎ， Ｉｔ ｐｒｅｓｅｎｔｓｔ ｈｅ ｔｅｓｔ ｒｅｓｕｌｔｓ ｏｆ ｔｗｏ ｂｌａｄｅｓ ｉｎ ｌｉｎｅａｒ ｔｅｓｔ ａｎｄ ａｒｃ ｔｅｓｔ， ｃｏｍｐａｒｅｓ ｔｈｅｉｒ ２－Ｄ ａｎｄ ３－Ｄ ａｅｏｒｄｙｎａｍｉｃ ｐｅｒｆｏｒ－ｍａ ｎｃｅ， ａｎａｌｙｓｅｓ ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎ ｃｏｎｄｉｔｉｏｎ ａｎｄ ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃ， ａｐｐｌｉｅｓ ｔｈｅ ｏｗｎ ｏｐｉｎｉｏｎ ｆｏｒ ｔｈｅ ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎ ｏｆｔ ｗｏ ｂｌａｄｅｓ ｉｎ ｔｈｅ ｆｕｔｕｒｅ．Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ： Ｆｏｒｅ ａｎｄ Ｐｏｓｔ－ｌｏａｄｅｄ； Ｌｉｎｅａｒ Ｃａｓｃａｄｅ； Ａｒｃ Ｃａｓｃａｄｅ； Ａｅｒｏｄｙｎａｍｉｃ Ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ
