压力容器设计人员考核试题集及答案

1.判断题

1.1 锅炉、压力容器是生产和生活中广泛使用的，有爆炸危险的承压设备。（ √ ） 1.2 《锅炉压力容器安全监察暂行条例》适用于船舶、机车上的锅炉和压力容器。（ × ）

1.3 《<锅炉压力容器安全监察暂行条例>实施细则》中规定：医用氧舱不作为固定式压力容器管理。（ × ）

1.4 《压力容器安全技术监察规程》中规定：承受内压的压力容器，其最高工作压力是指在正常使用过程中，顶部可能出现的最高压力。（ √ ）

1.5 《压力容器安全技术监察规程》中规定：承受外压的压力容器，其最高工作压力是指压力容器在正常使用过程中，可能出现的最高压力差值；对夹套容器是指夹套顶部可能出现的最高压力差值。（ √ ）

1.6 《压力容器安全技术监察规程》中规定：容积是指压力容器的几何容积，即由设计图样标注的尺寸计算（不考虑制造公差）并圆整，且不扣除内件体积的容积。（ √ ） 1.7 《压力容器安全技术监察规程》中规定：多腔压力容器（如换热器的管程和壳程、余热锅炉的汽包和换热室、夹套容器等）按照类别高的压力腔作为该容器的类别并按该类别进行使用管理。（ √ ）

1.8 《压力容器安全技术监察规程》中规定：多腔压力容器应按照每个压力腔各自的类别分别提出设计、制造技术要求。（ √ ）

1.9 《压力容器安全技术监察规程》中规定：多腔压力容器的各腔类别不同时，应按类别最高的腔提出设计、制造技术要求。（ × ）

1.10 《压力容器安全技术监察规程》中规定：对多腔压力容器的匠某个压力腔进行类别划定时，设计压力取该压力腔的设计压力，容积取该压力腔的几何容积。（ ） 1.11 《压力容器安全技术监察规程》中规定：容器内主要介质为最高工作温度于标准沸点的液体时，如气相空间（非瞬时）大于等于0.025m3，且最高工作压力大于等于0.1Mpa时，也属于《压力容器安全技术监察规程》的适用范围。（√ ）

1.12 《压力容器安全技术监察规程》中规定：容积小于0.025m3的高压容器属于《压力容器安全技术监察规程》的监察范围。 (√)

1.13 《压力容器安全技术监察规程》中规定：与移动压缩机一体的非的容积小于等于0.15m3的储罐不属于《压力容器安全技术监察规程》的监察范围。 (×)

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1.14 《压力容器安全技术监察规程》将其适用范围（包括部分章节适用的情况）的压力容器划分为三个类别。(√)

1.15 《压力容器安全技术监察规程》适用于用途属于压力容器并主要按压力容器标准、范围进行设计和制造的直接受火焰加热的压力容器。(√)

1.16 《压力容器安全技术监察规程》规定，低压容器均为第一类压力容器。(×) 1.17 《压力容器安全技术监察规程》中规定：一台压力容器如果同时具备两种以上的工艺作用原理，应按工艺过程中的主要作用来划分品种。(√)

1.18 《压力容器安全技术监察规程》中规定：设计、制造压力容器时，如直接采用国际标准或国外先进标准应先将其转化为企业标准，并按规定程序进行审核、批准和备案。(√)

1.19 《压力容器安全技术监察规程》中规定：碳素钢沸腾钢板和Q235－A钢板不得用于制造直接受火焰加热的压力容器。(√)

1.20 《压力容器安全技术监察规程》中规定：压力容器用铸铁必须在相应的国家标准范围内选用，并应在产品质量证明书中注明铸造选取用的材料牌号。(√)

1.21 《压力容器安全技术监察规程》中规定：et于制造第三类压力容器受压元件的钢材都应进行复验。(×)

1.22 《压力容器安全技术监察规程》中规定：取得监察机构产品安全质量谁并有免除复验标志的材料，用于制造压力容器主要受压元件时，可免做复验。(√) 1.23 《压力容器安全技术监察规程》中规定：用于焊接第三类压力容器主要受压元件的焊材应由压力容器制造厂进行复验。(×)

1.24 《压力容器安全技术监察规程》中规定：et于制造第三类压力容器主要受压元件的钢管应进行复验。(×)

1.25 《压力容器安全技术监察规程》中规定：用于制造受压元件的材料在切割（或加工）后应进行标记移植。(×)

1.26 《压力容器安全技术监察规程》中规定：压力容器制造或现场组焊单位对主要受压元件的材料代用，原则上应事先取得原设计单位出具的设计更改批准文件，对改动部位应在竣工图上做详细记载。如制造单位有相应的设计资格，可由制造单位设计部门批准代用。(×)

1.27 《压力容器安全技术监察规程》中规定：制造单位对原设计的修改，均应取得原设计单位同意修改的书面证明文件，并对改动部位作详细记载。(×)

1.28 按《压力容器安全技术监察规程》的规定，压力容器耐压试验曲线应有试验压力、

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设计压力两个保压时间平台。(×)

1.29 《压力容器安全技术监察规程》中规定：固定式压力容器上装有爆破片装置时，爆破片的设计爆破压力PB应大于压力容器的设计压力，且爆破片的最小设计爆破压力不应小于压力容器最高工作压力PW的1.05倍。(√)

1.30 《压力容器安全技术监察规程》中规定：压力容器设计单位均不准在外单位设计图样上加盖压力容器设计资格印章。(×)

1.31 《压力容器安全技术监察规程》中规定：压力容器设计单位一般情况下不准在外单位设计的图样上加盖压力容器设计资格印章。(√)

1.32 《压力容器安全技术监察规程》中规定：压力容器的设计总图（蓝图）上，必须加盖压力容器设计资格印章（复印章无效）。(√)

1.33 《压力容器安全技术监察规程》中规定：设计资格印章失效的图样和已加盖竣工图章的图样不得用于制造压力容器。(√)

1.34 按《压力容器安全技术监察规程》的规定，对亚胺法造纸蒸球采用复合板、采取喷镀防腐材料等措施，都是为了防止发生介质磨损腐蚀问题。(√)

1.35 《压力容器安全技术监察规程》中规定：为便于充装民用液化石油气，应在液化石油气罐车上安装充装泵。(×)

1.36 《压力容器安全技术监察规程》中规定：对介质为液化气体（含液化石油气）的固定式压力容器设计储存量的单位容积充装量，按介质在50℃时罐体内留有8％气相空间及该温度的介质密度确定。(×)

1.37 《压力容器安全技术监察规程》中规定：对介质为液化气体的移动式压力容器罐体允许最大充装量的装量系数中，一般取0.9，对容器容积经实际测定者，可取大于0.9，但不得大于0.95。(×)

1.38 《压力容器安全技术监察规程》中规定：移动式压力容器（常温型）装运《容积》表3-3以外的介质时，其设计压力、腐蚀余量和单位容积充装量的确定，由设计单位提出介质的主要物理、化学性质数据和设计说明及依据，报监察机构批准。(√) 1.39 《压力容器安全技术监察规程》中规定：局部参照JB4732标准进行压力容器受压元件分析讲师单位，应取应力分析设计项目资格。(×)

1.40 某压力容器设计单位进行一台压力容器设计时，主要采用常用标准进行强度计算。由于该台压力容器的一个受压元件结构特殊，按常规标准无法进行强度计算，因而参照JB4732标准进行了该受压元件的分析计算。由于该单位没有应力分析设计项目资格，所以，这种做法违反了《压力容器安全技术监察规程》的规定。(×)

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1.41 《压力容器安全技术监察规程》规定：设计压力容器时，对某些结构特殊的受压元件按常规标准无法解决强度计算时，局部可以参照JB4732规定的方法进行计算，并应经压力容器设计技术负责人的批准。(√)

1.42 《压力容器安全技术监察规程》规定，按JB4732《钢制压力容器－分析设计标准》设计压力容器时，焊接接头系数取1.0。(√)

1.43 《压力容器安全技术监察规程》中的铜、铝、镍等有色金属压力容器焊接接头系数仅与接头型式和无损检测比例有关。(×)

1.44 《压力容器安全技术监察规程》未规定压力容器限定的最小壁厚（不包括腐蚀裕量）。(×)

1.45 《压力容器安全技术监察规程》中规定：设计压力大于2.5Mpa，以水为介质的直接受火焰加热连续操作的压力容器和管壳式余热锅炉用水的水质，应符合GB1576《低压锅炉水质》的规定。(×)

1.46 《超高压容器安全监察规程》中规定，确定超高压容器的设计温度时，不必考虑器壁材料的蠕变温度。(×)

1.47 《超高压容器安全监察规程》中规定：超高压容器设计时对超高压容器主要受压元件的开孔部位、过滤区、螺纹退刀槽等应力集中部位，应进行应力（含热应力）分析计算。(√)

1.48 《液化气体汽车罐车安全监察规程》中规定：液化气体汽车罐车罐体的外夹套对接焊缝的射线检测比例及合格级别应与罐体相同。(×)

1.49 《液化气体汽车罐车安全监察规程》中规定：液化气体汽车罐车罐造时，其人孔、补强板、接管等角焊缝表面应进行全部（100％长度）磁粉或渗透检测。(√) 1.50 《液化气体汽车罐车安全监察规程》中规定：汽车罐车必须装设内置全启式弹簧安全阀。(√)

1.51 《液化气体汽车罐车安全监察规程》中规定：汽车罐车与液相管、气相管接口处必须装设一套内置式紧急切断装置，以便在管道发生大量泄漏时进行紧急止漏。(√) 1.52 《液化气体汽车罐车安全监察规程》中规定：装运易燃、易爆介质的罐车，应采用铁链作为导除静电接地装置。(×)

1.53 《液化气体汽车罐车安全监察规程》中规定：汽车罐车上的管路安装要求应不低于GBJ235《工业管道工程施工及验收规范》的规定。(√)

1. 按《液化气体汽车罐车安全监察规程》的要求，汽车罐车上管路应采用螺纹连接。(×)

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1.55 《压力容器压力管道设计单位资格许可与管理规则》中规定：设计单位从事压力容器或压力管道设计审核人员（审批人员）必须经过规定的培训，考试合格，取得相应资格的《设计审批员资格证书》。设计批准（或审定）人员不必取得《设计审批员资格证书》，可由企业直接任命。(×)

1.56 《压力容器压力管道设计单位资格许可与管理规则》中规定：设计单位设计资格许可的具体审查工作、设计审批人员的培训考核工作，由批准部门委托经备案的审查机构承担。(√)

1.57 《压力容器设计单位资格管理与监督规则》中规定：各类气瓶和医用氧舱的设计，按有关规定进行产品设计文件审批，不实行设计资格许可。(√)

1.58 《压力容器压力管道设计单位资格许可与管理规则》中规定：取得压力容器设计资格的压力容器制造单位，应以本单位制造产品设计为主。(×)

1.59 《压力容器压力管道设计单位资格许可与管理规则》中规定：取得A或C类压力容器设计资格的单位和设计审批人员，也就取得了相同品种的D类压力容器的设计资格和设计审批资格。(√)

1.60 《压力容器压力管道设计单位资格许可与管理规则》中规定：申请设计资格的单位没有相应设计或制造经历的，可直接申请设计相应的压力容器或压力管道的类别、级别。(×)

1.61 按《压力容器压力管道设计单位资格许可与管理规则》的规定：《压力容器压力管道设计许可证》有效期为5年。有效期满当年，按有关规定办理换证手续。(×) 1.62 按《压力容器压力管道设计单位资格许可与管理规则》的要求，改变设计单位名称应重新刻制设计资格印章；改变设计单位技术总负责人， 则不必重新刻制设计资格印章。(×)

1.63 《压力容器安全技术监察规程》中规定：焊制压力容器的筒体纵向接头、筒节与筒节（封头）连接的环向接头，以及封头的拼接接头，必须采用全截面焊透的对接接头形式。球形储罐球壳板不得拼接。(√)

1. GB150-1998《钢制压力容器》中规定：外压容器和真空容器以内压进行压力试验。(√)

1.65 GB150-1998《钢制压力容器》中规定：需作气密性试验时，试验压力、试验介质和检验要求应在图样上注明。(√)

1.66 GB150-1998《钢制压力容器》中规定：复合钢板应在热处理后供货。(√) 1.67 GB150-1998《钢制压力容器》中规定：GB713-86标准中20g钢板可代用Q235C。

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(√)

1.68 GB150-1998《钢制压力容器》中规定：1Cr18Ni9Ti钢材使用温度高于500℃时，施用应力可按0Cr18Ni10Ti选取。(√)

1.69 GB150-1998《钢制压力容器》中规定：当直立容器的壳体长度超过30m时，其壳体直线度允差应符合JB4710的规定。(√)

1.70 GB150-1998《钢制压力容器》中规定：筒节长度应不小于300mm。组装时，相邻筒节A类接头焊缝中心线间外圆弧长以及封头A类接头焊缝中心线与相邻筒节A类接头焊缝中心线间外圆弧长应大于钢板厚主δs的3倍，且不小于100mm。(√) 1.71 GB150-1998《钢制压力容器》中规定：用标准抗拉强度下限值σb>0Mpa的钢材及Cr-Mo低合金钢材和不锈钢材制造的容器以及焊接接头系数φ取为1的容器，其焊缝表面不得有咬边。(√)

1.72 GB150-1998《钢制压力容器》中规定：对于有防腐要求的不锈钢以及复合钢板制压力容器，不得在防腐面采用硬印作为焊工的识别标记。(√)

1.73 GB150-1998《钢制压力容器》中规定：低温容器受压元件用钢必须是镇静钢、钢材的使用温度限可不同于钢材标准中规定的最低试验温度。(√)

1.74 GB150-1998《钢制压力容器》中规定：当壳体或其受压元件使用在“低温低应力工况”下，若其设计温度加50℃后，高于-20℃时，不必遵循附录C的规定。(√) 1.75 GB150-1998《钢制压力容器》中规定：低温容器用焊条应按批进行药皮含水量或熔敷金属扩散氢含量的复验。(√)

1.76 GB150-1998《钢制压力容器》中规定：钢板厚度大于16mm的碳素钢和低合金钢制低温容器或元件应进行焊后热处理。(√)

1.77 GB150-1998《钢制压力容器》中规定：每台低温容器都应制备产品焊接试板。(√) 1.78 GB150-1998《钢制压力容器》中规定：低温容器液压试验时的液体温度不低于壳体材料和焊接接头的冲击试验温度（取其高者）加20℃。(√)

1.79 在GB150-1998《钢制压力容器》中：计算压力指设定的容器顶部的最高压力，与相应的设计温度一起作为设计载荷条件，其值不低于工作压力。(×)

1.80 在GB150-1998《钢制压力容器》中：设计压力指在相应的设计温度下，用以确定元件厚度的压力，其中包括液柱压力。当元件所承受的液柱静压力小于5％设计压力时，可忽略不计。(×)

1.81 在GB150-1998《钢制压力容器》中：设计温度容器在正常工作情况下，设定的沿元件金属截面的温度平均值。设计温度设计压力一起作为设计载荷条件。(√)

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1.82 在GB150-1998《钢制压力容器》中：试验温度压力试验时，试验液体的温度。(×) 1.83 在GB150-1998《钢制压力容器》中：设计厚度指计算厚度与腐蚀裕量之和。名义厚度指设计厚度加上钢材厚度负偏差后向上圆整至钢材标准规格的厚度，即标注在图样上的厚度。有效厚度指名义厚度减去腐蚀裕量和钢材厚度负偏差。(√)

1.84 在GB150-1998《钢制压力容器》中：厚度附加量：C＝C1＋C2式中C1－腐蚀裕量、C2－钢材厚度负偏差。(×)

1.85 GB150-1998《钢制压力容器》中规定：钢板或钢管厚度负偏差按钢材标准的规定。当钢材的厚度负偏差不大于0.25mm，且不超过名义厚度6％时，负偏差可忽略不计。(√) 1.86 GB150-1998《钢制压力容器》中规定：壳体加工成形后壳体厚度包括腐蚀裕量的最小厚度。对碳素钢、低合金钢制容器，不小于3mm。对高合金钢制容器，不小于2mm。(×)

1.87 GB150-1998《钢制压力容器》中规定：奥氏体不锈钢制设备及元件进行稳定化或固溶化热处理时允许分段进行。(×)

1.88 按GB150设计的压力容器都应接受《压力容器安全技术监察规程》的监督。(×) 1. 在GB150-1998《钢制压力容器》中：在相同的条件下，标准椭圆封头和近似标准椭圆封头的碟形封头其计算厚度是相同的。(×)

1.90 压力容器受压元件用钢材只需材料的力学性能和化学成分相同，就可以批准代用。(×)

1.91 GB150-1998《钢制压力容器》中规定：压力容器的受压部分的纵向焊缝为A类焊缝，环向焊缝为B类焊缝。(×)

1.92 先拼后成形的封头上的所有拼接焊缝，应进行100％射线或超声波探伤检查。(×) 1.93 不锈钢对接焊接接头一般不采用超声波探伤检查，其原因是这种探伤方法不能提供复查的底片。(×)

1.94 奥氏体不锈钢焊接时最容易产生延迟裂纹，可以进行磁粉探伤，也可以用渗透探伤。(×)

1.95 GB150-1998《钢制压力容器》中规定：对冷成形和中温成形的碳素钢、16MnR钢制压力容器圆筒，当厚度δs≥3％Di时，应作热处理。(√)

1.96 GB150-1998《钢制压力容器》中规定：试验温度指压力容器试验时容器壳体的金属温度，而不是指试验液温度。(√)

1.97 按GB150-1998《钢制压力容器》的规定，压力容器气压试验的合格标准是经检查无泄漏。(×)

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1.98 按GB150-1998《钢制压力容器》的规定，奥氏体不锈钢的使用温度于525℃时，钢中含碳量应不小于0.04％。(√)

1.99 外压容器的破坏主要有强度不足引起的破坏和失稳现象，但经常只计算外压容器的稳定性。(√)

1.100 管子与管板连接采用胀接方法时，其胀接原理是管子与管板同时产生塑性变形而达到了密封和满足胀接强度。(×)

1.101 按GB150-1998《钢制压力容器》的规定，氩弧焊打底、单面焊双面成形的对接焊缝可作为双面焊全焊透对接焊缝结构。(√)

1.102 液化石油气贮罐的设计压力为1.8Mpa，可选用公称压力为1.6Mpa的安全阀。(×) 1.103 GB150-1998标准为和焊接名词术语保持一致，已将过去所称的“焊缝”改为“焊接接头”。(×)

1.104 拼接封头必须进行100％无损检测，并在成形后进行，若成形前进行，则成形后圆弧过渡区再作无损检测。(√)

1.105 插入式接管与承受疲劳载荷的压力容器、低温压力容器、钢材的标准常温抗拉强度σb>0MPa容器壳体连接，接管内径边角处应倒圆。(√)

1.106 GB150-1998《钢制压力容器》中规定：最高使用温度低于-20℃的碳素钢和低合金钢制造的压力容器，均应按低温容器有关标准规定进行设计、制造、检验与验收。(×) 1.107 按GB150-1998《钢制压力容器》中规定，冷卷筒节投料的钢材厚度δs不得小于名义厚度减钢板负偏差。(√)

1.108 按GB150-1998《钢制压力容器》的要求，容器上凡被补强圈、支座、垫板等覆盖的焊缝，均应打磨至与母材齐平。(√)

1.109 按GB150-1998《钢制压力容器》的规定，需焊后热处理的容器，一般应在热处理前进行返修。如在热处理后返修时，补焊后应作必要的热处理。(√)

1.110 GB150-1998《钢制压力容器》中规定：对于有防腐要求的不锈钢以及复合钢板制压力容器可在防腐面采用硬印作为焊工的识别标记。(×)

1.111 按GB150-1998《钢制压力容器》中规定，用δs=32mm的16MnR焊制的压力容器，焊前预热100℃以上，应进行焊后热处理。(×)

1.112 GB151-1999《管壳式换热器》规定：管板与换热管采用胀接连接时，用于易燃、易爆及有毒介质等严格场合，管板的最小厚度应大于或等于换热管的外径（d0）。(×) 1.113 GB151-1999《管壳式换热器》规定：插入式接管、管接头等，应伸出管箱、壳体和头盖的内表面。(×)

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1.114 GB151-1999《管壳式换热器》中规定：换热管对接接头应进行射线检测，抽查数量应不少于接头总数的10％，如有一条不合格时，应再增加20％抽查。再出现不合格时应100％检查。(×)

1.115 GB151-1999《管壳式换热器》中要求：对接后的换热管，应逐根进行液压试验，试验压力为设计压力的1.5倍。(×)

1.116 GB151-1999《管壳式换热器》中规定：不宜采用换热管与管板焊接加桥间空隙补焊的方法进行管板堆焊。(×)

1.117 GB151-1999《管壳式换热器》中规定：胀接连接时，管孔表面不应有影响胀接紧密性的缺陷，如贯通的纵向或螺旋状刻痕等。(√)

1.118 GB151-1999《管壳式换热器》中规定：隔板槽密封面应与环形密封面平齐，或略高于环形密封面（控制在0.5mm以内）。(×)

1.119 GB151-1999《管壳式换热器》中规定：低温换热器A类焊接接头应采用双面焊或相当于双面焊的对接接头。(×)

1.120 GB151-1999《管壳式换热器》中规定：低温换热器的鞍座、耳座、支腿应同壳体直接焊接，不应设置垫板。(×)

1.121 GB151-1999《管壳式换热器》中规定：当低温换热器A、B类焊缝进行100％射线或超声检测时，其他焊接接头均作100％磁粉或渗透检测。(×)

1.122 GB50094-1998《球形储罐施工及验收规范》中规定：球罐组装时，可采用工卡具调整壳板组对间隙和错边量，但不得进行强力组装。(√)

1.123 GB50094-1998《球形储罐施工及验收规范》中的要求，影响球罐焊后整体热处理及充水沉降的零部件，应在热处理及沉降试验完成后再与球罐固定。(√)

1.124 GB50094-1998《球形储罐施工及验收规范》中规定：球罐定位焊宜在初焊层一侧。定位焊的质量要求应与正式焊缝相同，当出现裂纹时必须清除。(×)

1.125 GB50094-1998《球形储罐施工及验收规范》中的要求，球罐焊接时，对标准抗拉强度大于0Mpa的钢材及厚度大于38mm的碳素钢和厚度大于25mm的低合金钢的焊接线能量，必须进行测定和严格控制。(√)

1.126 GB50094-1998《球形储罐施工及验收规范》中规定：球壳板δn>38mm的球罐当进行100％焊缝长度的射线检测后，还应进行不少于20％焊缝长度的超声复检，复检应包括每一相交的焊接接头。两种检测方法的结果，均应符合各自的合格标准。(√) 1.127 GB12337-1998《钢制球形储罐》中规定：用07MnCrMoVR、或07MnNiCrMoVDR钢板压制球壳板时或采用冷压成形，也可采用热压成形，热压成形后球壳板的力学和弯

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曲性能须由热压工艺保证。(×)

1.128 GB12337-1998《钢制球形储罐》中的要求，球罐底板与基础、拉杆与支柱的固定连接可在压力试验前进行。(×)

1.129 按GB12337-1998《钢制球形储罐》的规定，对球罐上公称直径不小于250mm的接管与长颈法兰、接管与接管对接连接的焊接接头，应进行100％射线或超声检测。(√) 1.130 GB12337-1998《钢制球形储罐》中规定：球罐在热处理过程中，应监测支柱底板位移，并按计算位移值及时调整柱脚位移。一般温度每变化100℃应调整一次。(√) 1.131 按GB12337-1998《钢制球形储罐》的规定，在球罐液压试验的充、放液过程中，应对线个支柱基础的沉降量进行测定并记录相邻支柱基础沉降差。(√)

1.132 JB4710-2000《钢制塔式容器》的要求，塔式容器焊接接头系数φ是由受压元件的焊接接头型式确定的。(×)

1.133 JB4710-2000《钢制塔式容器》中规定：裙座壳用钢可不按受压元件用钢要求选取。(×)

1.134 JB4710-2000《钢制塔式容器》中规定：裙座与塔壳采用对接接头型式时，裙座壳的内直径应与塔壳下封头内直径相等，裙座壳与塔壳下封头的连接焊缝可以采用全焊透连续焊。(×)

1.135 JB4710-2000《钢制塔式容器》中规定：裙座与塔壳采用搭接接头型式时，搭接部位不允许在塔壳下封头上，只允许在圆筒体上。(×)

1.136 JB4710-2000《钢制塔式容器》中规定：当裙座壳与下封头搭接时，搭接部位应位于下封头的环向连接焊缝连成一体。(×)

1.137 JB4710-2000《钢制塔式容器》中规定：无保温（保冷、防火）层的裙座上部应均匀设置排气孔。当裙座上部开有缺口时，也应开设排气孔。(×)

1.138 JB4710-2000《钢制塔式容器》中规定：塔器的制造、检验及验收应符合GB150-1998规定。(×)

1.139 JB4710-2000《钢制塔式容器》中规定：需进行整体热处理的塔器，热处理前应将需要焊在塔壳上的连接件焊在塔壳上，热处理后不宜再在塔壳上进行焊接。(×) 1.140 CD130A8-1987《钛制设备设计技术规定》中规定：对钛制换热器，当管程设计压力Pt>壳程设计压力Ps时，在满足规定条件的情况下，可提高壳程的试验压力，以检验胀口或焊口的密封性。(√)

1.141 CD130A8-1987《钛制设备设计技术规定》中指出，钛在发烟、干氯气、过氧化氢和含氟介质中使用，便产生强烈腐蚀、燃烧和爆炸。所以钛不能在这些介质中使

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用。(√)

1.142 按CD130A8-1987《钛制设备设计技术规定》的要求，在进行钛制设备强度计算时，应将钛衬里层与钛复合钢板复层的厚度计入计算壁厚中。(×)

1.143 CD130A9-1987《钛制设备技术条件》中规定：钛复合钢板应昼采用热成形，热成形加热温度控制在550～650℃。(×)

1.144 CD130A9-1987《钛制设备技术条件》中规定：经焊接等工艺过程制造的钛设备，当用于有产生应力腐蚀倾向的环境时，应进行消除应力退火处理，消除应力退火温度一般选在再结晶温度下，保温1小时。(√)

1.145 CD130A9-1987《钛制设备技术条件》中规定：钛制压力容器和换热器的对接焊缝须经100％RT或UT检测（按刚性设计的低压和常压容器、换热器除外）。(√) 1.146 CD130A9-1987《钛制设备技术条件》中规定：制成的钛设备内部钛表面应以30％HNO3＋3％HF水溶液，在50℃温度进行酸洗。酸洗后再用清洁的自来水冲洗。(√) 1.147 JB/T 4700-2000《压力容器法兰分类与技术条件》中规定，不允许修改标准法兰尺寸。(√)

1.148 JB/T4737-1995《椭圆形封头》中规定：由整板或拼接板成形的封头适用于低压容器，瓣片和顶圆板制成的封头适用于中压容器。(×)

1.149 GB16749-1997《压力容器波形膨胀节》中规定：增加波纹管的波数或层数并不能改善波纹管的应力状态。(×)

1.150 GB16749-1997《压力容器波形膨胀节》中规定：HF型或HZ型单层波纹管允许板料分瓣拼焊（拼焊的钢板不允许存在环焊缝），半波整体冲压，然后采用两个半波零件焊接而成。(√)

1.151 GB16749-1997《压力容器波形膨胀节》中规定：波形膨胀节施焊时，不得在非焊接处引弧，纵焊缝应有引弧板和熄弧板。板长不小于100mm。去除引弧板和熄弧板，应采用切割的方法，严禁使用敲击的方法，切除处应磨平。(√)

1.152 GB16749-1997《压力容器波形膨胀节》中规定：波纹管焊缝表面的溶渣和飞溅物必须清除干净，并不得有裂纹、咬边、气孔、弧坑和夹渣等缺陷。纵焊缝不应有错边。√

1.153 GB16749-1997《压力容器波形膨胀节》中规定：膨胀节波形表面的机械损伤应进行修磨或补焊，补焊后应将补焊处打磨成圆滑过渡。(×)

1.1 GB16749-1997《压力容器波形膨胀节》中规定：波纹管与设备筒体（或端管）的对接环缝，应按筒体上环缝的要求进行射线检测。(√)

11

1.155 GB16749-1997《压力容器波形膨胀节》中规定：对于易燃、易爆、毒性为极度、高度危害介质或设计上不允许有微量泄漏的压力容器用膨胀节必须进行气密性试验。膨胀节的气密性试验需在液压试验合格后方可进行。(√)

1.156 HG20592-1997《钢制管法兰型式、参数（欧洲体系）》适用的钢管外径包括A、B两个系列，A系列为国际通用系列（俗称英制管）、B系列为国内沿用系列（俗称公制管）。(√)

2. 选择题

2.1 确定压力容器是否适用《压力容器安全技术监察规程》管辖范围的压力条件指的是（b. ）。

a.设计压力 b.最高工作压力 c.最大允许工作压力

2.2 下述条款中哪条列出的压力容器全部属于《压力容器安全技术监察规程》第三章、第四章、第五章适用的压力容器。（ ___a______）

a. 锅炉房内的分气缸、橡胶模具、热水锅炉用的膨胀箱、螺旋板换热器。 b. 锅炉房内的分气缸、橡胶模具、热水锅炉用的膨胀箱、板式换热器。 c. 锅炉房内的分气缸、橡胶模具、热水锅炉用的膨胀箱、压缩机气缸。 d. 锅炉房内的分气缸、橡胶模具、热水锅炉用的膨胀箱、冷却排管。

2.3 下列压力容器中，哪种压力容器不适用《压力容器安全技术监察规程》监察范围？（ _____d____ ）

a. 水处理设备中的离子交换或过滤用压力容器。 b. 消防装置中的气体或气压给水（泡沫）压力罐。

c. 水力自动补气气压给水（无塔上水）装置中的气压罐。 d. 船舶上的附属压力容器。

2.4 下列压力容器中，哪些属于《压力容器安全技术监察规程》第三章、第四章、第五章适用的压力容器。（ _a b c________ ）

a. 深冷装置中非的压力容器。 b. 空分设备中的冷箱。

c. 直燃型吸收式制冷装置中的压力容器。

2.5 下列压力容器，哪些属于《压力容器安全技术监察规程》第三章、第四章、第五章适用的压力容器。（ __a b_______）

a. 橡胶行业使用的轮胎硫化机。

b. 电力行业专用的全封闭式组合电器（电容压力容器）。 c. 发电机的承压壳体。

2.6 下列压力容器中，哪些属于《压力容器安全技术监察规程》监察范围？（_______b__ ）

a. 波纹板式换热器。 b. 螺旋板式换热器。 c. 空冷式换热器。

d. 无壳体的套管换热器。

2.7 下列压力容器中，哪些属于《压力容器安全技术监察规程》监察范围？（ _____c____ ）

a. 核压力容器。

b. 船舶和铁路机车上的附属压力容器。

c. 内筒处于真空下工作的夹套（带压）压力容器。 d. 国防或军事装备用的压力容器。

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2.8 下列压力容器中，哪些属于《压力容器安全技术监察规程》监察范围？（ _____c d____ ）

a. 仅在进料过程中需要瞬时承受大于等于0.1Mpa压力的压力容器。 b. 仅在出料过程中需要瞬时承受大于等于0.1Mpa压力的压力容器。 c. 仅在消毒工艺过程中需要短时承受大于等于0.1Mpa压力的压力容器。 d. 仅在冷却工艺过程中需要短时承受大于等于0.1Mpa压力的压力容器。

2.9 下列压力容器中，哪些属于《压力容器安全技术监察规程》监察范围？（ ____a_____ ）

a. 低温液体罐式集装箱。 b. 超高压容器。 c. 气瓶

d. 非金属材料制造的压力容器。

2.10 下列压力容器中，哪些属于《压力容器安全技术监察规程》监察范围？（_____b c____ ）

a. 压缩机上的承压部件。 b. 造纸烘缸。

c. 压缩机的辅助压力容器。 d. 发电机上的承压部件。

2.11 划分压力容器类别时，其中所用的压力等级区分是依照（ ____c_____ ）进行的。

a. 最高工作压力。 b. 最大允许工作压力。 c. 设计压力。

d. 安全阀开启压力。

2.12 按《压力容器安全技术监察规程》的规定，下列压力容器中，（____a_____ ）是反应压力容器，（ _____b____ ）是换热压力容器，（ __c_______）是分离压力容器，（_____d____ ）是储存压力容器。

a. 聚合釜 b.烘罐 c.干燥塔 d.液化石油气储罐

2.13 按《压力容器安全技术监察规程》的规定，下列压力容器中，（ __a_______ ）是反应压力容器，（ ___b______ ）是换热压力容器；（ ___c______）是分离压力容器；（___d______ ）是储存压力容器。

a. 硫化罐 b.管壳式余热锅炉 c.除氧器 d.氮气储罐

2.14 《压力容器安全技术监察规程》中规定：压力容器中化学介质毒性程度和易燃介质的划分参照（ _____a____）的规定。

a. HG20660《压力容器中化学介质毒性危害和爆炸危险程度分类》 b. GB5044《职业性接触毒物危害程度分级》

2.15 《压力容器安全技术监察规程》中规定：压力容器中的介质为混合物质时，应以介质的组分并按《压力容器安全技术监察规程》毒性程度或易燃介质的划分原则，由（ _____d____ ）提供介质毒性程度是否属于毒性或易燃介质的依据，无法提供依据时，按毒性危害程度或爆炸危险程度最高的介质确定。

a. 设计单位的工艺设计技术部门 b. 使用单位的生产技术部门 c. 压力容器检验单位

d. 设计单位的工艺设计或使用单位的生产技术部门 2.16 根据《压力容器安全技术监察规程》，判断下列说法哪些不正确？（ ___d______ ）

a. 依据有关压力容器的国家标准、行业标准设计、制造压力容器时，必须遵守《压力容器安

全技术监察规程》。

b. 《压力容器安全技术监察规程》主要解决压力容器安全技术监督问题，不是产品标准。 c. 强制性标准与《压力容器安全技术监察规程》的规定不一致时，应执行较高的要求。

d. 《压力容器安全技术监察规程》对压力容器产品的安全技术要求应高于压力容器产品设计、

13

制造标准的要求。

2.17 下列关于压力容器设计、制造（组焊）选用标准的廉洁中哪个不符合《压力容器安全技术监察规程》的规定？（ ______a___ ）

a. 直接采用国际标准或国外先进标准。 b. 选用国家标准、行业标准或企业标准。

2.18 按《压力容器安全技术监察规程》的规定，选用下述哪种钢板制造非搪玻璃压力容器应符合GB150《钢制压力容器》的规定？（_____a b____ ）

a.碳素钢沸腾钢板 b.碳素钢镇静钢板

2.19 下列哪种说法是《压力容器安全技术监察规程》对搪玻璃压力容器不使用碳素钢沸腾钢板和碳素钢镇静钢板的理由。（ ___a b c______）

a. 含碳量超过的钢板一般不用于制造搪玻璃压力容器。

b. 搪玻璃压力容器的使用性能主要靠搪玻璃层来保证，一旦搪玻璃层出现问题，该压力容器

就需要更换。

c. 从搪玻璃效果讲，沸腾钢比镇静钢好。

d. 搪玻璃压力容器盛装介质的毒性危害和爆炸危险程度低。

2.20 《压力容器安全技术监察规程》中规定：对用于制造压力容器壳体的应逐张进行超声检测的碳素钢和低合金钢板，其超声检测应按JB4730《压力容器无损检测》的规定进行。用于（_______abe__ ）所述容器的钢板的合格等级应不低于Ⅱ级；用于（ ______c___ ）所述容器的钢板的合格等级应不低于Ⅲ级，用于（ ____d_____）所述容器的钢板，合格等级应符合GB150、GB151或GB12337的规定。

a. 盛装介质毒性程度为极度、高度危害的压力容器。

b. 盛装介质为液化石油气且硫化氢含量大于100mg/L的压力容器。 c. 最高工作压力大于等于10Mpa的压力容器。

d. GB150第2章和附录C、GB151《管壳式换热器》、GB12337《钢制球形储罐》及其他国家

标准和行业标准中规定应逐张进行超声检测的钢板。 e.移动式压力容器。 2.21 《 压力容器安全技术监察规程》中规定：灰铸铁制压力容器的设计压力不得大于（ ______a___ ）Mpa,设计温度为（ _____c____ ）℃。可锻铸铁和球墨铁制压力容器的设计压力不得大于（ ____b_____ ）Mpa，设计温度为（_____d____ ）℃

a.0.8 b.1.6 c.0-250 d.-10-350

2.22 《压力容器安全技术监察规程》中规定：铸铁不得用于制造盛装毒性程度为极度、高度或中度危害介质，以及设计压力大于等于0.15 Mpa的（____b_____ ）压力容器的受压元件，也不得用于管壳式余热锅炉的（ c ）和移动式压力容器的（ ___c______ ）。

a. 可燃介质 b.易燃介质 c.受压元件 d.主要受压元件

2.23 下述有关压力容器受压元件用铸钢材料，属于《压力容器安全技术监察规程》未作规定的内容是（ _____c____）。

a. 压力容器受压元件用铸钢材料应在相应的国家标准或行业标准中选用，并应在产品质量证

明书中注明铸造选用的材料牌号。

b. 压力容器筒体、封头不宜采用铸钢材料。 c. 压力容器筒体、封头不得采用铸钢材料。

2.24 按《压力容器安全技术监察规程》的规定，铝和铝合金用于压力容器受压元件时，其设计压力不应大于8Mpa,设计温度范围为-269-（____b_____ ）℃。

a. 100 b.200 c.300

2.25 《压力容器安全技术监察规程》中规定：用于制造压力容器壳体的钛材应在（__d_______ ）状态下使用；而铜及铜合金用于压力容器受压元件时，一般应为（ ___d______ ）状态。

a. 正火 b.淬火 c.回火 d.退火

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2.26 按《压力容器安全技术监察规程》的规定，下列钛材制压力容器的焊缝应进行（ __b_______ ）。

⑴接管、法兰、补强圈与壳体或封头连接的角焊缝； ⑵换热器管板与管子连接的焊缝；

⑶钛钢复合板的复层焊缝及镶条盖板与复合板复层的搭接焊缝。 a.磁粉检测 b.渗透检测、

2.27 按《压力容器安全技术监察规程》的规定，钛材制造压力容器受压元件时，工业纯钛的设计温度应高于（ _______b__）℃,钛合金的设计温度应高于（ ___a______ ）℃，钛复合板的设计温度不应高于（ ________d_ ）℃。

a. 300 b. 230 c. 250 d. 350

2.28 下述有关钛材压力容器的说法中，哪些属于《压力容器安全技术监察规程》的规定？（____abc_____ ）

a.钛材压力容器封头成形应采用热成形或冷成形后热校形。对成形的钛钢复合板封头，应做超声检测。

b. 钛材压力容器一般不要求进行热处理，对在应力腐蚀环境中使用的钛容器或使用中厚板制

造的钛容器，焊后或热加工后应进行消除应力退火。

c. 用于压力容器的钛钢复合板爆炸复合后，应做消除应力退火处理。 2.29 镍材分纯镍、镍-铜合金、镍-铬-铁合金、镍-铁-铬合金及其复合材料。蒙乃尔（NCU28-2.5-1.5）属于（ __b），Inconel（NS312）属于（_c），Hastelloy(NS334)属于（__d_ ）。

a. 纯镍 b. 镍-铜合金 c. 镍-铬-铁合金 d. 镍-铁-铬合金

2.30 按《压力容器安全技术监察规程》的规定，用于制造压力容器主要受压元件的镍材应在（ _____c____ ）状态下使用，换热器用纯镍管应在（ ___b______ ）状态下使用。

a. 正火 b.消除应力退火 c.退火 d.热轧 2.31 下述有关压力容器用镍材的受压元件，属于《压力容器安全技术监察规程》规定的是（__abc__）。

a. 镍材压力容器封头采用热成形时应严格控制加热温度，对成形的镍钢复合板封头，应做超

声检测。

b. 镍材压力容器一般不要求进行焊后热处理，如有特殊要求，应在图样上规定进行焊后热处

理。

c. 用于压力容器的镍钢复合板爆炸复合后，应做消除应力退火处理。

2.32 按《压力容器安全技术监察规程》的规定，下述哪些图样不得用于制造压力容器？（abc）

a. 设计资格印章已失效的图样。 b. 已加盖竣工图章的图样。

c. 设计资格印章是复印章的图样。

2.33 下列哪些指标不属于《压力容器安全技术监察规程》列出的压力容器设计总图上主要特性参数的内容（ b ）。

a. 压力容器容积 b.压力 c.换热器换热面积 d.换热器程数

2.34 按《压力容器安全技术监察规程》的规定，下列哪些内容必须标注在压力容器设计总图上？（_abc____ ）

a. 有色金属制压力容器制造、检验的特殊要求。

b. 对有耐热衬里的反应容器，应注明防止受压元件超温的技术措施。 c. 为防止介质造成的腐蚀（应力腐蚀），应注明对介质纯净度的要求。

2.35 按《压力容器安全技术监察规程》的规定，写出下述有关固定式压力容器的压力指标值从高到低的顺序。（ _____bac____ ）（注：本题不考虑最大允许工作压力问题）

a.安全阀的开启压力或爆破片的爆破压力。 b.设计压力。

d. 最高工作压力。

2.36 《压力容器安全技术监察规程》中规定：压力容器的设计单位，应向压力容器的使用单位或

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压力容器制造单位提供（ ___b______ ）；用户需要时，压力容器设计或制造单位还应向压力容器的使用单位提供（ ___a______ ）；对移动式压力容器、高压容器、第三类中压反应容器和储存容器，设计单位应向使用单位提供（ _____d____ ），按JB4732设计时，设计单位应向使用单位提供（ ____c_____ ）。

a. 安装、使用说明书

b. 设计说明书、设计图样和技术条件 c. 应力分析报告 d. 强度计算书

2.37 《压力容器安全技术监察规程》中规定：压力容器的设计文件，包括设计图样、技术条件、强度计算书，必要时还应包括设计或安装、使用说明书。此处的必要时包括哪些情况？（_____abc____ ）

a. 设计者认为有必要提供 b. 用户要求提供

c. 安全监察部门要求提供

2.38 《压力容器安全技术监察规程》中规定：在压力容器设计时，在工艺参数、所用材料、制造技术、热处理、检验等方面有特殊要求的，应在（___b______ ）中注明，钢制压力容器或受压元件的焊后热处理要求，除满足本规程外，还应符合GB150或JB4732等标准的有关规定。对材料有特殊热处理要求的，应在（______a___ ）上注明。

a.设计图样 b.合同

2.39 《压力容器安全技术监察规程》中规定：固定式液化石油气储罐的设计压力应按不低于50℃时混合液化石油气组分的实际饱和蒸气压来确定，设计单位应在图样上注明限定的组分和对应的压力。若无实际组分数据或不做组分分析，其设计压力则应不低于表2.39规定的压力。请把给出的数据，填入表中的相应栏目。

表2.39 混合液化石油气压力容器的设计压力 混合液化石油气50℃饱和蒸气压力（Mpa） ≤异丁烷50℃饱和蒸气压力 >异丁烷50℃饱和蒸气压力 ≤丙烷50℃饱和蒸气压力 >丙烷50℃饱和蒸气压力 设计压力（Mpa） 无保冷设施 （ b ） （ c ） （ a ） 有可靠保冷设施 可能达到的最高工作温度异丙烷的饱和蒸汽压力 可能达到最高工作温度丙烷的饱和蒸气压力 可能达到的最高工作温度烯的饱和蒸气压力 注：液化石油气指国家标准GB11174规定的混合液化石油气：异丁烷、丙烷、丙烯50℃饱和蒸气压力应按相应的国家标准和行业标准的规定确定。 a.等于50℃丙烯的饱和蒸气压力 b. 等于50℃异丁烷的饱和蒸气压力 c.等于50℃丙烷的饱和蒸气压力

2.40 按《压力容器安全技术监察规程》的规定，选择符合要求的固定式液化气体压力容器设计压力。

设计压力（Mpa） 液化气体 临界温度 ≥50℃ <50℃ 有可靠保冷设施 无保冷设施 （ a ） （b ） 无试验实测温度 有试验实测最高工作 温度且能保证低于临界温度 （ c ） 试验实测最高工作 温度下的饱和蒸气压力 注：表中所列设计压力是最低值。

a. 50℃饱和蒸气压 b.设计所规定的最大充装量时，温度为50℃气体压力。

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b. 可能达到的最高工作温度下的饱和蒸气压力

2.41 下面列出了《压力容器安全技术监察规程》中给出的四种移动式压力容器罐体常见介质的设计压力、腐蚀裕量、单位容积充装量数据。其中（ __a_______ ）是液氨的相应数据；（ ___b______）是液氯的相应数据；（ ______c___ ）是液化石油气（50℃饱和蒸气压力大于1.62Mpa）的相应数据；（ d_______ ）是液化石油气（非50℃饱和蒸气压力大于1.62Mpa情况）的相应数据。 a 设计压力 Mpa 2.16 b 设计压力 Mpa 1.62 c 设计压力 Mpa 2.16 d 设计压力 Mpa 1.77 罐体腐蚀裕量 ≥mm 2 罐体腐蚀裕量 ≥mm 4 罐体腐蚀裕量 ≥mm 1 罐体腐蚀裕量 ≥mm 1 单位容积充装量 （t/m3） 0.52 单位容积充装量 （t/m3） 1.20 单位容积充装量 （t/m3） 0.42 单位容积充装量 （t/m3） 0.42 2.42 按《压力容器安全技术监察规程》的规定，下列盛装介质为液化气体或低温液体的移动式压力容器，哪些在罐体内可不装防波板？（ ___c______ ）

a.低温汽车罐车 b.液化石油气汽车罐车 c.铁路罐车 d.深冷型汽车罐车

2.43 《压力容器安全技术监察规程》中规定：盛装介质为液化气体或低温液体的移动式压力容器应设置防波板，罐体每个防波段的容积一般不得大于（___b______ ）。

a.1m3 b. 3m3 c. 5m3 d. 9m3

2.44 常温型移动式压力容器装运《压力容器安全技术监察规程》列出的常见介质以外的介质时，其设计压力、腐蚀裕量和单位容积充装量的确定由（ __a_______ ）。

a. 设计单位提出介质的主要物理、化学性质数据和设计说明及依据，报监察机构

批准。 b. 使用单位提出介质的主要物理、化学性质数据和设计说明及依据，报监察机构

批准。 c. 制造单位提出介质的主要物理、化学性质数据和设计说明及依据，报监察机构

批准。 d. 监检单位提出介质的主要物理、化学性质数据和设计说明及依据，报监察机构

批准。

2.45 下列标准号的标准名称是GB150-1998（___a______ ）；GB151-1999（ __c_______ ）；GB12337-1999（ ______d___ ）；GB4732-1995（ ______b___ ）。

a. 钢制压力容器 b.钢制压力容器－分析设计标准 c.管壳式换热器 d.钢制球形储罐

2.46 《压力容器安全技术监察规程》中规定：在进行有色金属制压力容器受压元件的强度计算时，对于因冷、热加工中热处理而提高抗拉强度的材料，用于制造焊接压力容器时，其焊接接头的许用应力，应采用材料在（ ____c_____）下的许用应力保证值。

a.正火状态 b.回火状态 c.退火状态 d.淬火状态

2.47 《压力容器安全技术监察规程》中规定铸铁压力容器受压元件的强度设计，许用应力的选取如下：灰铸铁为设计温度抗拉强度除以安全系数（ __a_______ ）；可锻铸铁、球墨铸铁为设计温度下抗拉强度除以安全系数（____c_____ ）。

a.10.0 b.4 c.8.0 d.3

2.48 依据《压力容器安全技术监察规程》，判断下述有关用焊接方法制造的压力容器焊接接头系数的说法哪些是正确的？（ ___abd______ ）

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确定焊接接头系数涉及的无损检测比例分为全部无损检测，局部无损检测和无法无损检测三种。 b. 确定焊接接头系数涉及的焊接接头型式有双面焊或相当于双面焊全熔透的对接焊缝，有

金属垫板的单面对接焊缝和无垫板的单面焊环向对接焊缝。 c. 在全部无损检测时，钢对应双面焊或相当于双面焊全熔透的对接焊缝、有金属垫板的单

面焊接对接时缝和无垫板的单面焊环向对接焊缝有相应的焊接接头系数。 d. 确定焊接接头系数所指的无损检测，对钢制压力容器以射线和超声检测为准。对有色金

属压力容器原则上以射线检测为准。

2.49 下列焊缝哪些是《压力容器安全技术监察规程》中列举的相当于双面焊全熔透的对接焊缝？（________ac_ ）

a. 单面焊双面成型，氩弧焊打底的焊缝（按双面焊评定，包括焊接试板的评定）。 b. 手工电弧焊单面焊双面成型的焊缝（按双面焊评定，包括焊接试板的评定）。

c. 带陶瓷、铜衬垫的单面焊双面成型的焊缝（按双面焊评定，包括焊接试板的评定）。

d. 单面焊双面成型二氧化碳气体保护焊打底的焊缝（按双面焊评定，包括焊接试板的评定）。 2.50 依照《压力容器安全技术监察规程》，判断下列有关压力容器检查孔的廉洁哪些是不正确的？（ ____bd_____ ）

a. 压力容器应开设检查孔，其目的是为便于检查压力容器在使用过程中是否产生裂纹，变形、

腐蚀等缺陷。

b. 检查孔包括人孔、头孔、和手孔三种型式。

c. 检查孔的开设应合理、恰当、便于观察或清理内部；手孔应开设在封头上或封头附近的筒

体上。

d. 球形储罐应在上极或下极板上开设一个人孔（或制造工艺孔）。

2.51 下述有关压力容器角焊缝强度的说法中，哪些与《压力容器安全技术监察规程》规定不符？（______c___ ）

a. 角焊缝的强度依靠角焊缝处的结构尺寸来保证。 b. 国内还没有成熟的角焊缝强度的核算公式。

c. 必须通过强度核算后，才能确定角焊缝的结构尺寸。

d. 设计者在对角焊缝的强度进行了核算后，应将其强度验算结果列入设计文件。

2.52 《压力容器安全技术监察规程》中规定：钢制压力容器管法兰、垫片、紧固件的设计应参照行业标准（ ____b_____ ）的规定。

ａ．JB4700-4707 ｂ．ＨＧ20592-20635 2.53 依据《压力容器安全技术监察规程》，判断下列说明哪些不正确？ （ ___b______）

a. 奥氏体不锈钢压力容器的热处理一般指1100℃

b. 奥氏体不锈钢压力容器是否发生晶间腐蚀与介质无关。

c. 固溶或稳定化处理是预防奥氏体不锈钢压力容器发生晶间腐蚀的有效措施。

2. 《压力容器安全技术监察规程》中规定：设计压力容器时，如采用（ ____b_____）作为选用安全阀、爆破片的依据，应在设计图样上和压力容器铭牌上注明。

ａ. 设计压力 ｂ. 最大允许压力 ｃ. 最高工作压力 ｄ. 耐压试验压力

2.55 下述有关压力容器用液面计的说法中，哪些不符合《压力容器安全技术监察规程》的规定？（___bc______）

ａ. 压力容器用液面计应符合有关标准和《压力容器安全技术监察规程》的规定。 ｂ. 要求液面指示平稳的压力容器不宜采用浮子（标）式液面计。 ｃ. 移动式压力容器不宜使用玻璃板式液面计。

ｄ. 应根据压力容器的介质、最高工作压力和温度正确选用液面计。 2.56 按《压力容器安全技术监察规程》的规定，盛装零度以下介质的压力容器，应选用（__a______）液面计；寒冷地区室外使用的液面计，应选用（ ___b______ ）或（ __c_______ ）结构的液面

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a.

计。

ａ. 防霜 ｂ. 保温型 ｃ. 夹套型

2.57 《超高压容器安全监察规程》中的术语“初始屈服安全系数”指容器理论初始屈服压力除以容器的（_____c____）所得的数值。

ａ.最大允许工作压力 ｂ. 最高工作压力 ｃ.设计压力 ｄ. 安全阀始启压力

2.58 《超高压容器安全监察规程》中的术语“高温条件伯”系指设计温度大于（ ___c______ ）的条件。

ａ. 475℃ ｂ.700℃ ｃ. 250℃ ｄ.550℃

2.59 《超高压容器安全监察规程》中规定：超高压容器锻件化学成份中磷含量应小于等于（___a______），硫含量应小于等于（a）。

ａ. 0.015% ｂ. 0.040% ｃ. 0.045% ｄ. 0.050%

2.60 《超高压容器安全监察规程》中规定：制造超高压容器主要受压元件的锻件应进行低倍组织检查，要求一般疏松不超过（_b________）级；偏析不超过（___b______）级；制造超高压容器主要受压元件锻件的锻造比应不小于（_____c____），对于经电渣重熔冶炼的钢锭，其锻造比可不小于（______b___）。

ａ.1 ｂ. 2 ｃ. 3 ｄ.4

2.61 《超高压容器安全监察规程》中规定：超高压容器锻件的超声波检测报告，应由取得（_a________）资格证书者复核后签发。

ａ. 级（高级） ｂ. 级（中级） ｃ. （中级）或（高级） 2.62 依据《液化气体汽车罐车安全监察规程》，判断下述说法哪些是罐体结构设计应符合的要求？（______ad___）

ａ. 人孔、接管、凸缘等处的角焊缝应采用全焊透结构。 ｂ. 罐体内必须设置防波板。 ｃ. 罐体上必须设置人孔。

ｄ. 罐体内应至少设置一根液相管和一根气相管。

2.63 按《液化气体汽车罐车安全监察规程》的规定，汽车罐车罐体，人孔盖板等的强度计算和刚度

校核应按GB150的规定进行，对于不带绝热层的罐体还应进行承受（____b_____）的外压稳定校验。

ａ. 0.05MPａ ｂ. 0.1MPａ ｃ. 设计压力

2. 按《液化气体汽车罐车安全监察规程》的规定，汽车罐车罐体的设计压力不得低于介质在运输

过程中可能出现的最高工作压力，对于不带保温层或绝热层的罐体，其设计温度取50℃，设计压力原则上应取介质在5℃0的饱和和蒸汽压力的（_____b____）。 ａ. 1.0倍 ｂ. 1.1倍 ｃ. 1.25倍 2.65 依据《液化气体汽车罐车安全监察规程》，判断下述关于选取汽车罐车罐体耐压试验压力或气

密性试验压力的说法哪些是正确的？（___abc______） ａ. 罐体液压试验压力为设计压力的1.5倍。 ｂ. 罐体气压试验压力为设计压力的1.15倍。 ｃ. 罐体液压试验压力为设计压力的1.25倍。 ｄ. 罐体组装后气密性试验压力为设计压力。

2.66 按《液化气体汽车罐车安全监察规程》的规定，液氨汽车罐车的设计压力和罐体腐蚀裕量分别

为（______d___）；液化石油汽车罐车的设计压力和罐体腐蚀裕量分别为（___d______）。 ａ.1.63MPａ≥4ｍｍ ｂ.2.16MPａ≥2ｍｍ ｃ. 2.16MPａ≥1ｍｍ ｄ. 2.16MPａ或1.77MPａ≥1ｍｍ ｅ. 0.79MPａ≥1ｍｍ

2.67 按《液化气体汽车罐车安全监察规程》的规定，下述介质汽车罐车单位容积充装重量分别为：

液氨（_____b____），液氯（_____c____），丙烯（__d_______），液化石油气（_____a____）。

ａ. 0.42ｔ/ｍ3 ｂ. 0.52ｔ/ｍ3 ｃ. 1.20ｔ/ｍ3 ｄ. 0.43ｔ/ｍ3

19

2.68 按《液化气体汽车罐车安全监察规程》的规定：汽车罐车筒体纵焊缝不得布置在筒体横截面

中心与最低点连接半径的左右两侧各（____b_____）范围内。 ａ.15° ｂ.20° ｃ.25° ｄ.30° 2.69 依据《液化气体汽车罐车安全监察规程》，判断下述有关汽车罐体热处理和射线检测底片保管

的说法哪些是正确的？（_____ac____） ａ. 射线检测底片的保存期不少于六年。 ｂ. 罐体必须进行消除应力热处理。

ｃ. 热处理后的罐体若需要对焊缝进行修补，修补后的焊缝，允许采用局部热处理。 ｄ. 射线检测的原始返修片不必保存。

2.70 按《液化气体汽车罐车安全监察规程》的要求，汽车紧急切断装置的紧急切断阀自始闭起，

应在（_______c__）内闭止。

ａ.10分钟 ｂ.3分钟 ｃ.10秒 ｄ.30秒

2.71 《液化气体汽车罐车安全监察规程》中规定：汽车罐车罐体上必须装设至少一套压力测量装置，其精度等级不低于1.5级。表盘的刻度极限值应为罐体设计压力的（__b_______）左右， ａ.1.5倍 ｂ.2.0倍 ｃ.2.5倍

2.72 《液化气体汽车罐车安全监察规程》中规定：装运易燃、易爆介质的罐车，必须装设可靠的导静电接地装置，罐体管路、阀门和车辆底盘之间连接处的电阻不应超过10ｍΩ。在停车和装卸作业时，必须接地良好。严禁使用铁链。装卸操作时，连接罐体和地面设备的接地导线，截面积应不小于（__c______）。

ａ.3.5ｍｍ2 ｂ.7.5ｍｍ2 ｃ.5.5ｍｍ2 ｄ.10.5ｍｍ2

2.73 下述有关液化气体铁路罐车罐体结构的说法中，哪些属于《液化气体铁路罐车安全管理规程》

的规定？（_______abcd__） ａ.罐车的罐体一般不设保温层。

ｂ.罐体上应设置一个直径不小于450的人孔。 ｃ.罐车罐体内部不设防波板。

ｄ.罐车应采用上装上卸方式。阀件应集中设置，并设保护罩，阀件周围设走台及扶梯。

2.74 《液化气体铁路罐车安全管理规程》对罐车压力计装置的选用的规定如下：液氨罐车用（__c_______）；液氯罐车用（___a______）；液化石油气罐车用（____b_____）。

ａ. 2.5级膜片压力表 ｂ. 1.5级普通压力表 ｃ. 1.5级氨压力表

2.75 下述各种附件中，不属于《液化气体铁路罐车安全管理规程》中规定的罐车主要附件的是（_g____）

ａ. 装卸阀门 ｂ.紧急切断装置 ｃ.全启式弹簧安全阀

ｄ. 压力计装置 ｅ.液面指示装置 ｆ.温度计 ｇ.爆破片装置

2.76 《液化气体铁路罐车安全管理规程》中规定：罐车上至少装设（___a______）装卸阀门。

ａ. 两个液相和一个气相 ｂ. 两个液相和二个气相 ｃ. 一个液相和一个气相 ｄ. 一个液相和二个气相

2.77 判断下列有关铁路罐车安全阀的说法中，属于《液化气体铁路罐车安全管理规程》规定的是（_____abc____）

ａ. 罐车顶部必须设置全启式弹簧安全阀。

ｂ. 安全阀排气方向应为罐体上方，并设保护罩。

ｃ. 对腐蚀性介质，应选用外置全启式弹簧安全阀，与罐体之间可装设阀件，以便安全阀检修。 2.78 《压力容器压力管道设计单位资格许可与管理规则》中规定：压力容器设计资格印章式为（____bda_____）形。

ａ. 正方 ｂ. 椭圆 ｃ. 长方形 ｄ. 菱形

2.79 《压力容器压力管道设计单位资格许可与管理规则》中规定：《压力容器压力管道设计证》有效期为（____a_____）。

20

ａ. 5年 ｂ. 4年 ｃ. 3年 ｄ. 2年

2.80 压力容器各元件（圆筒、封头、接管、法兰及紧固件等）所用材料不同时，计算耐压试验应取各元件材料［σ］/［σ］比值的（___b______）。 ａ. 最大值 ｂ. 最小值

2.81 固定式钢制压力容器和有色金属制压力容器耐压试验压力系数，液（水）压为（____b_____），

气压为（_____a____），移动式压力容器液（水）压为（__c______），气压为（____a_____）。 ａ. 1.15 ｂ. 1.25 ｃ. 1.50

2.82 耐压试验时，压力容器壳体的环向薄膜应力值，液压试验时，不得超过（__c_______）；气压

试验时，不得超过（______a___），校核耐压试验压力时，所取的壁厚应扣除壁厚附加量，对液压试验所取的压力还应计入液柱静压力。对壳程压力低于管程压力的列管式热交换器，可不扣除腐蚀裕量。

ａ. 试验温度下材料屈服点的80%与圆筒的焊接接头系数的乘积； ｂ. 试验温度下材料屈服点的85%与圆筒的焊接接头系数的乘积； ｃ. 试验温度下材料屈服点的90%与圆筒的焊接接头系数的乘积。

2.83 固定式压力容器上安装多个安全阀时，其中一个安全阀的开启压力PZ（__b_______），其余安

全阀的开启压力可适当提高，（____c_____）。 ａ. 不应小于压力容器的设计压力； ｂ. 不应大于压力容器的设计压力； ｃ. 但不得超过设计压力的1.05倍； ｄ. 但不得超过设计压力的1.10倍。

2.84 固定式液化气体压力容器设计压力应不低于（__a_______）的规定。

ａ. 《容规》表3-1 ｂ. 《容规》表3-2 ｃ. 《容规》表3-3

2.85 固定式液化石油气储罐的设计压力应按低于50时混合液化石油气组分为实际饱和蒸气压来确

定，设计单位应在图样上注明限定的组分和对应的压力。若无实际组分数据或不做组分分析，其设计压力则应不低于（____a_____）规定的压力。

ａ. 《容规》表3-2 ｂ. 《容规》表3-1 ｃ. 《容规》表3-3

2.86 介质为液化气体（含液化石油气）的固定式压力容器设计储存量，应按照（___b______）计

算。 ａ. W＝ΦＶV ｂ. W＝ΦVρ

ｔ

2.87 《压力容器安全技术监察规程》对下列介质的设计压力、腐蚀裕量、单位容积充装的规定是：液氨（_____e____）；液氯（___d______）；丙烯（___c______）；丙烷（______b___）；液化石油气（50℃饱和蒸气压大于1.62MPａ）（___a______）。

ａ. 2.16、1、0.42 ｂ. 1.77、1、0.42 ｃ. 2.16、1、0.43 ｄ. 1.62、4、1.20 ｅ. 2.16、2、0.52

2.88 设计盛装液化石油气的储存容器，应参照标准（__b_______）的规定，选取压力等级高于设计压力的管法兰、垫片和紧固件。使用法兰连接的第一个法兰密封面，应采用高颈对焊法兰、金属缠绕垫片（带外环）和高强度螺栓组合。

ａ. GB9112～9128 ｂ.HG20529～20635 ｃ. HGJ44～76 ｄ.JB/T74～90 2. 焊接接头的设计可参照（____ac_____）。

ａ. GB150附录J或JB4732附录H ｂ. HGJ17 ｃ. HG20583

2.90 用焊接方法装设在压力容器上的补强圈以及周边连续焊的起加强作用的垫板应至少设置一个

不小于（____b_____）的泄漏信号指示螺纹孔。 ａ. M10 ｂ. M6 ｃ. M8

2.91 奥氏体不锈钢压力容器的热处理一般指（___ac______）。

ａ.1100℃的固溶化处理 ｂ. 625℃消应力处理 ｃ. 875℃的稳定化处理 ｄ.850℃正

21

火处理

2.92 高压容器的设计压力是（____b_____）。

ａ. 10MPａ＜P≤100MPａ ｂ. 10MPａ≤P＜100MPａ 2.93 超高压容器的设计压力是（__a_______）。 ａ. P≥100MPａ ｂ. P＞100MPａ 2.94 中压容器的设计压力是（__a_______）。

ａ. 1.6MPａ≤P＜10MPａ ｂ. 1.6MPａ＜P≤10MPａ 2.95 低压容器的设计压力是（____b_____）。

ａ. 0.1MPａ＜P≤1.6MPａ ｂ. 0.1MPａ≤P＜1.6MPａ

2.96 HG20660《压力容器中化学介质毒性危害和爆炸危险程度分类》标准中，极度危害是指

（_______b__）。

ａ. （Ⅳ级）最高允许浓度≥10mg/m3 ｂ. （Ⅰ级）最高允许浓度＜0.1mg/m3

2.97 压力容器设备主螺栓（___a______）为主要受压元件。 ａ. 直径M≥36时； ｂ. 直径＞M36时

2.98 压力容器的接管和管法兰当（__a_______）为主要受压元件。 ａ. 公称直径＞250ｍｍ ｂ. 公称直径＞250ｍｍ 2.99 最大允许工作压力是按（b）计算而得。

ａ. 设计厚度； ｂ. 有效厚度 ｃ. 计算厚度。

2.100 公称直径小于250ｍｍ其壁厚≤28ｍｍ接管与长颈法兰、接管与接管对接连接的B类焊接接

头应进行（____b_____）检测。

ａ. RT ｂ. MT或PT ｃ. UT。

2.101 对容器直径不超过（_____c____）ｍｍ的圆筒与封头的最后一道环向封闭焊缝，当采用不带

垫板的单面焊对接接头，且无法进行射线或超声检测时，允许不进行检测，但需采用气体保护焊打底。

ａ. 600 ｂ. 500 ｃ. 800

2.102 密闭容器内液化石油气饱和蒸汽压的高低取决于（__bc_______）。 ａ. 液化石油气液量的多少； ｂ. 温度的高低 ｃ. 液化石油气组分组成； ｄ. 残液量多少。 2.103 压力容器焊接接头系数，应根据（____a_____）选取。

ａ. 焊缝型式和无损擦伤检验要求； ｂ. 焊缝类别和型式； ｃ. 坡口型式和焊接工艺。

2.104 压力容器金属温度是指受压元件（___c______）。 ａ. 外表面的最高温度 ｂ. 内表面的最高温度 ｃ. 沿截面厚度的平均温度

2.105 下列常用压力容器封头，根据受力情况，从好到差依次排列次序为（____b_____）。 ａ. 椭圆形、半球形、碟形、锥形、平盖； ｂ. 半球形、椭圆形、碟形、锥形、平盖； ｃ. 半球形、碟形、椭圆形、、锥形、平盖

2.106 在下列两种钢中，哪一个前者为低合金钢，后者为高合金钢（__c_______）。 ａ. Q235和18MnMoNbR b.20R和8MnMoNbR;

ｃ. 18MnMoNbR和0Cr19Ni9 d. 0Cr19Ni 和18MnMoNbR 2.107 35CrMA材料的主螺栓应在（_____b____）热处理状态下使用。 ａ. 正火； ｂ. 调质； ｃ. 稳定化处理

2.108 液压试验时，圆筒的薄膜应力σＴ，不得超过试验温度下材料屈服点的（__a_______）与圆筒的焊接接头系数的乘积。

22

ａ. 90% ｂ. 80% ｃ. 85% 2.109不锈钢复合钢板，当复层为铁素体型钢板，使用温度范围同基层钢板；当复层为奥氏体型钢板，使用温度下限同基层钢板，使用温度上限应为（______b___） ａ. 400℃ ｂ. 450℃ ｃ. 600℃

2.110在下述厚度中，满足强度及使用寿命要求的最小厚度是（___a______）。 ａ. 设计厚度 ｂ. 计算厚度 ｃ. 名义厚度 2.111应力腐蚀破裂的原因是____a_____

ａ. 金属在持久拉应力和特定腐蚀介质联合作用下出现的脆性破裂; ｂ. 金属在弯曲应力和特定腐蚀介质联合作用下出现的脆性破裂; ｃ. 金属在冲击载荷和特定腐蚀介质联合作用下出现的脆性破裂; 2.112 低温压力容器是指_____b____ ａ. 金属温度低于或等于-20℃的容器； ｂ. 设计温度低于或等于-20℃的容器； ｃ. 工作温度低于或等于-20℃的容器。

2.113 按《压力容器安全技术监察规程》的规定，用于焊接压力容器的碳素钢和低合金钢含碳量不应大于(___b______ )

ａ. 0.3% ｂ. 0.25% ｃ. 0.28%

2.114 试验温度是指压力试验时的(_____b____ )

ａ. 试验介质温度； ｂ. 容器壳体的金属温度； ｃ. 环境温度； 2.115 不锈钢材料发生晶间腐蚀的机理是( _____b____ )

ａ. 奥氏体过饱和碳的析出； ｂ. 贫铬区的产生； ｃ. 缝隙腐蚀的结果。

2.116 GB150第十章适用于设计温度高于-20℃的(_____abc____ )压力容器的制造、检验和验收。 ａ. 多层包扎压力容器； ｂ. 热套压力容器； ｃ .单层焊接压力容器； ｄ. 多层绕板压力容器； ｅ. 扁平钢带式压力容器。

2.117 下列容器部件中不属于主要受压元件的是(_____b____ ) ａ. 容器的开孔补强板； ｂ. 直径＜250ｍｍ的接管 ｃ. M42设备主螺栓； ｄ. 换热器膨胀节

2.118 按《压力容器安全技术监察规程》的规定，用于制造三类压力容器的材料一般必须复验的内容有（ ____a_____ ）。

ａ. 每批材料的力学性能和弯曲性能，每个炉号的化学成份； ｂ. 每批材料的力学性能和弯曲性能；

ｃ. 每批材料的力学性能和冲击试验，化学成份。

2.119 用于胀接连接的换热管材料的硬度值，应（ __b_______ ）管板的硬度值。 ａ. 高于； ｂ. 低于； ｃ. 等于 ｄ. 高于或等于。

2.120 有晶间腐蚀要求的奥氏体不锈钢筒体，经热加工后应进行（ ___cde______ ）处理。 ａ. 退火 ｂ. 正火加回火 ｃ. 稳定化 ｄ. 固溶化 ｅ. 固深化加稳定化处理 2.121 超低碳不锈钢的含碳量不大于( ____b_____ ) ａ. 0.08% ｂ. 0.03% ｃ. 0.04%

2.122 我国目前还没有压力容器热处理标准，一般可参考( ______bc___ )。 ａ. GB12337； ｂ. GB150； ｃ. JB/T4709

2.123 焊接接头修磨处的厚度应不小于( ___b______)。 ａ. 名义厚度 ｂ. 设计厚度 ｃ. 名义厚度减钢板负偏差 2.124 焊接接头内部不允许存在的缺陷有 ( _cde________ ) ａ.气孔； ｂ. 夹渣 ｃ. 裂纹 ｄ. 未焊透 ｅ. 未熔合。

2.125 按GB180-92标准对机械加工未注公差尺寸一般选( __bc_______ )。 ａ.ｆ(精密级) ｂ.ｃ (粗糙级) ｃ. ｍ(中等级) ｄ.ｖ (最粗级)

23

2.126 内压圆筒强度计算基本公式的理论依据是( ____a_____ ) ａ. 第一强度理论； ｂ. 第四强度理论 ｃ. 第三强度理论

2.127低温压力容器的A，B类焊接接头，除符合规定应做到100%射线或超声波探伤检查外允许进行局部探伤检查的长度不得少于每条焊缝长度的( b ) ａ.20% ｂ50% ｃ40%

2.128 对接后的换热管，应逐根作液压试验，试验压力为设计压力的（ c ） ａ1.25倍 ｂ.1.5倍 ｃ 2倍 ｄ.2.5倍

2.129 椭圆形封头热冲压成形时，其最大减薄量一般出现在 （ c ） ａ 直边部位 ｂ.与直边连接的大曲率小半径部位 ｃ. 小曲率大半径部位

2.130管内介质为870℃已完全燃烧的高温工艺气体，壳体产生蒸汽的废热锅炉，其管、壳侧的工作压力分别为120MPａ和4.0MPａ，问其是否按GB150-1998设计？ a ａ.是 ｂ. 不是

2.131 一台横截面为椭圆形的容器，其短轴尺寸为125ｍｍ，长短轴之比为1.5，根据GB150-1998，判断其是否属于该标准的范围？ a ａ.是 ｂ. 不是

2.132 根据GB150-1998的规定，对属于标准的范围，但不能按标准确定结构尺寸的受压元件，允许采用

c 方法设计，但需经全国压力容器标准化技术委员会评定、认可。 ａ. 按JB4732设计

ｂ. 参照原形容器进行同比例放大设计

ｃ. 采用有限元法进行受压元件的应力分析，以确定尺寸 ｄ. 按国外标准的规定设计

2.133 根据GB150-1998的规定，判断下述哪些容器部件不属于压力容器范围？ abc ａ. 公称直径为150ｍｍ的安全阀。 ｂ. 公称直径为150ｍｍ的手孔。 ｃ. 裙座地脚螺栓。 ｄ. 鞍式支座腹板。

2.134 根据GB150-1998的规定，容器的受压元件其内壁工作温度为150，外壁温度为142，问设计温度应以什么温度为基础？ c

ａ. 150℃ ｂ. 142 ℃ ｃ. 146℃ ｄ. 170℃

2.135 根据GB150-1998的规定，若受压元件计算厚度为12.75ｍｍ，腐蚀裕量C2为2ｍｍ，钢板厚度负偏差C1为0.25ｍｍ。其设计厚度为 a ａ. 14.75ｍｍ ｂ. 15ｍｍ ｃ. 16ｍｍ ｄ. 14.5ｍｍ

2.136 根据GB150-1998的规定，若受压元件计算厚度为12.5ｍｍ，腐蚀裕量C2为2ｍｍ，钢板厚度负偏差为0.3ｍｍ，名义厚度为16ｍｍ，其有效厚度为 c ａ. 12.8ｍｍ ｂ. 14.5 ｍｍ ｃ. 13.7ｍｍ ｄ. 14.8ｍｍ

2.137 根据GB150-1998设计的一台容器由A、B两腔构成，A腔的计算压力为0.5MPａ，B腔的计算压力0.8MPａ，请问中间隔板的计算大地回春和PC应选取 b ａ. 0.5MP ａ ｂ. 0.8MPａ ｃ. 0.65MP ｄ. 1.3MPａ

2.138 根据GB150-1998的规定，盛装液化气体的容器，其设计压力应根据什么确定？ abc ａ. 根据《容规》的规定； ｂ. 根据介质温度和组分；

ｃ. 在规定的充装系数范围内根据容器工作条件下容器可能达到的最高金属温度确定； ｄ. 取介质50℃的饱和蒸汽压。

2.139 根据GB150-1998的规定，奥氏体不锈钢长期使用温度高于525℃时，钢中含碳量应保持在下

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列哪一范围内？ a

ａ. 不小于0.04% ｂ. 不小于0.03% ｃ. 0.02% 2.140 根据GB150-1998的规定，奥氏体不锈钢压力容器的热处理一般指 b 的固溶化处理或 a 的稳定化处理。

ａ. 875℃ ｂ. 1050℃ ｃ. 1100℃

2.141 根据GB150-1998的规定，16MｎR的钢板用作压力容器壳体材料时，下列哪几种厚度的钢板应在正火状态下使用？ de

ａ. 20ｍｍ ｂ. 25ｍｍ ｃ. 30ｍｍ ｄ. 38 ｍｍ ｅ.40ｍｍ

2.142 根据GB150-1998的规定，用于压力容器壳体的15MｎVR钢板大于 b c ；16MｎR钢板大于 时应进行逐张超声检测？

ａ. 20ｍｍ ｂ. 25ｍｍ ｃ. 30ｍｍ ｄ. 35ｍｍ

2.143 根据GB150-1998的规定，容器设备主螺栓选用30CｒMｏA材料时，该材料在 b 状态下使用。

ａ. 正火 ｂ. 调质 ｃ. 稳定化处理

2.144 根据GB150-1998的规定，内压圆筒壁厚计算公式的适用范围为PC a 。 ａ. ≤0.4［σ］Φ ｂ. ≤0.5［σ］φ ｃ. ≤0.6［σ］Φ

2.145 根据GB150-1998的规定，球壳壁厚计算公式的适用范围为PC c 。 ａ. ≤0.4［σ］Φ ｂ. ≤0.5［σ］φ ｃ. ≤0.6［σ］Φ

2.146 根据GB150-1998的规定，整体带颈法兰的制造方法应是 c 。 ａ. 必须采用热轧或锻造方法制造，不得用钢板加工； ｂ. 必须用钢板加工制造； ｃ. 可以采用热轧或锻造；也可采用钢板卷制加工，但需按GB150-1998第9章提出的要求加以。 2.147 根据GB150-1998的规定，球形封头与圆筒连接的环向接头属于 a 。 ａ. A类焊接接头 ｂ. B类焊接接头

2.148 根据GB150-1998的规定，以下哪种材料制成的压力容器，不管钢材厚度δＳ为多少，都应进行焊后热处理？ c

ａ. A类焊接接头 ｂ. B类焊接接头 ｃ. C类焊接接头 ｄ. D类焊接接头

2.149 根据GB150-1998的规定，以下哪种材料制成的压力容器，不管钢材厚度δＳ为多少，都应进行焊后热处理？ c

ａ. 16MRｎ ｂ. 16Mｎ ｃ. 15MｎVNR ｄ. 07MｎCｒMｏVR

2.150 按GB150-1998的规定，图样注明盛装毒性为极度或高度危害介质的容器，应进行焊后热处理吗？

a

ａ. 应该 ｂ. 不应该

2.151 按GB150-1998的规定，对于堆焊焊缝表面，采用的无损检测方法是 c 。 ａ. 射线检测 ｂ. 超声检测 ｃ. 磁粉或渗透检测

2.152 按GB150-1998的要求，碳素钢、16MｎR和正火15MｎVR钢容器进行液压试验时，液体温度不得低于 a 。

ａ. 5 ℃ ｂ. 10 ℃ ｃ. 15℃ ｄ. 20℃

2.153 按GB150-1998的规定，用GB713-86《锅炉用碳素钢和低合金钢板》中的20ｇ可代用下述哪些钢板？ bc

ａ. Q235-A ｂ. Q235-B ｃ. Q235-C

2.1 按GB150-1998附录B的规定，安全阀的阀体在方位上应处于 b 方向。

25

ｔ

ｔ

ｔ

ｔ

ｔ

ｔ

ａ. 水平 ｂ. 垂直 ｃ. 倒置 ｄ. 倾斜

2.155 在GB150-1998中，低温容器是指 b 。 ａ. 金属温度低于或等于-20℃的容器； ｂ. 设计温度低于或等于-2℃0的容器； ｃ. 工作温度低于或等于-20℃的容器。 2.156 按GB150-1998的要求，低温压力容器焊接宜采用 a 、 b 。 ａ. 小电流 ｂ. 大电流 ｃ. 单道焊 ｄ. 多道焊

2.157 JB4732-1995《铅制压力容器一分析设计标准》适用的压力容器的设计压力上限为 b 。

ａ. ≤100MPａ ｂ. ＜100MPａ ｃ. ≤35MPａ

2.158 JB4732-1995《铅制压力容器一分析设计标准》不适用于下列哪些容器？ ad ａ. 核能装置中的容器 ｂ. 400以上的球形储罐；

ｃ. 操作压力低于0.5MPａ的塔式容器； ｄ. 铁路罐车。

2.159 一台设计压力为20MPａ的压力容器，其工作状态为间歇操作，0MPａ→20MPａ→0MPａ，每天一次，需进行疲劳分析，应按 b 建造。 ａ. GB150 ｂ. JB4732 ｃ. JB4710 ｄ. GB151

2.160 某压力容器承受恒定操作压力，且操作温度低于200℃，其设计压力35.4MPａ，请判断下述有关设计标准选择的说法哪些是正确的？ b ａ. 仅可按GB150-1998建造。

ｂ. 仅可按JB4732-1995《铅制压力容器一分析设计标准》建造。

ｃ. 按GB150-1998或JB4732-1995《钢制压力容器一分析设计标准》均可。

2.161 某压力容器承受恒定操作压力，且操作温度低于200℃，设计压力等于20MPａ，请判断下述有关设计标准选择的说法哪些是正确？ c ａ. 仅可按GB150-1998建造；

ｂ.仅可按JB4732-1995《铅制压力容器一分析设计标准》建造；

ｃ. 按FGB150-1998或JB4732-1995《钢制压力容器一分析设计标准》均可 。

2.162 按JB4732-1995《钢制压力容器一分析设计标准》的规定，腐蚀的因素是否已在疲劳分析中计及？ b ａ. 是 ｂ. 否

2.163 按JB4732-1995《铅制压力容器一分析设计标准》的规定，或以采用液压和气压的组合试验，其试验压力的取值为 b 。

ａ. 液压试验压力 ｂ. 气压试验压力 ｃ. 二者相加后取平均值

2.1 使用温度为-5的16MR容器，按JB4732-1995《钢制压力容器一分析设计标准》是否要求进行冲击试验？ a 。 ａ. 是 ｂ. 否

2.165 GB151-1999《管壳式换热器》中规定：U型管换热器的换热面积以换热管 c 为基准进行计

算。

且 b U型弯管段的面积、 ⑴ａ. 内径 ｂ. 中径 ｃ. 外径 ⑵ａ. 包括 ｂ. 不包括

2.166 按GB151-1999《管壳式换热器》中规定：换热器设计温度高于或等于300时，其接管法兰应

采用 a 法兰。 ａ. 对焊 ｂ. 平焊

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2.167 GB151-1999《管壳式换热器》中规定：U型管弯管段的弯曲半径R应不小于 a 倍的换热

管外径。ａ. 2 ｂ. 2.5 ｃ. 3

2.168 GB151-1999《管壳式换热器》中规定：固定管板或U型管换热器最外层换热管表面至壳体内

壁的最短距离一般不小于 b ｍｍ。 ａ. 6 ｂ. 8 ｃ. 10

2.169 依据GB151-1999《管壳式换热器》，判断下述说法哪些是不正确的？ ab ａ. 有应力腐蚀时，不宜采用管端局部退火的方式来降低换热管的硬度。 ｂ. 外径小于14ｍｍ的换热管与管板的连接，不应采用胀接。 2.170 依据GB151-1999《管壳式换热器》，判断下述说法哪些是不正确的？ ab ａ. 拉杆定距结构，适用于换热器外径小于19ｍｍ的管束。

ｂ. 拉杆与折流板点焊结构，适用于换热管内径大于14ｍｍ的管束。

2.171 按GB151-1999《管壳式换热器》的要求，当管程采用轴向入口接管或换热管内液体流速超过

b 时应设置防冲板。

ａ. 2ｍ/ｓ ｂ. 3ｍ/ｓ ｃ. 4ｍ/ｓ

2.172 按GB151-1999《管壳式换热器》的要求，当壳程有腐蚀或磨蚀的气体、蒸汽及气液混合物时，

应设置 c 。

ａ. 挡板 ｂ. 导流板 ｃ. 防冲板 2.173 依据GB151-1999《管壳式换热器》，判断下述说法哪些是正确的？ b ａ. 防冲板外表面到圆筒内壁的距离，应不小于接管内径的1/4； ｂ. 防冲板的直径或边长，应大于接管外径50ｍｍ；

ｃ. 防冲板的最小厚度；碳钢为3.5ｍｍ，不锈钢为3ｍｍ。

2.174 GB151-1999《管壳式换热器》中规定：换热器防短路的旁路档板厚度可取 d 折流板的厚度。

ａ. 大于 ｂ. 相同于 ｃ. 小于

2.175 按GB151-1999《管壳式换热器》的要求，公称直径DN=1000ｍｍ的U型管换热器，防短路中间挡板的推荐数量为 c 块。 ａ. 一 ｂ. 二 ｃ. 三

2.176 GB151-1999《管壳式换热器》中规定：填料函式换热器的填料函底部宜设置一个软金属环。软金属环与裙板之间的间隙应 b 管板裙与填料函之间的最小间隙。 ａ.大于 ｂ. 小于 ｃ. 等于

2.177 GB151-1999《管壳式换热器》中规定：填料函式换热器中凡与填料接触的管板、管板裙和填料函的表面均应机加工，表面粗糙度Rａ≤ c μｍ。 ａ. 3.2 ｂ. 6.3 ｃ. 12.5

2.178 GB151-1999《管壳式换热器》中规定：换热器管束上，焊在折流板或支持板槽内的滑板，在直径方向高出折流板 a ｍｍ，并与管束成一整体。 ａ. 0.5~1 ｂ. 1~1.5 ｃ. 1~2

2.179 GB151-1999《管壳式换热器》中规定：公称直径为800的立式换热器，至少应安装 a 个耳式支座。

ａ. 2 ｂ. 3 ｃ. 4

2.180 GB151-1999《管壳式换热器》中规定：重叠式换热器支座底板到设备中心线的距离应比接管法兰密封面到设备中心线的距离至少小 b ｍｍ。 ａ. 3 ｂ. 5 ｃ. 6

2.181 依据GB151-1999《管壳式换热器》，判断下述说法哪些是不正确的？ b ａ. 当有耐应力腐蚀要求时，对于碳钢、低合金钢钢管和冷弯U型弯管段应进行热处理。 ｂ. 当有耐应力腐蚀要求时，对于奥氏体不锈钢和有色金属管，不进行热处理。

2.182 GB151-1999《管壳式换热器》的要求：除 c 之外，拼接后管板应作消除应力热处理。

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ａ. 碳钢 ｂ. 低合金钢 ｃ. 不锈钢

2.183 GB151-1999《管壳式换热器》中规定：管板钻孔后应抽查不小于60°管板中心角区域内的管孔，在这一区域内允许有 b 的管孔上偏差比规定数值大0.15ｍｍ。 ａ. 3% ｂ. 4% ｃ. 5%

2.184 GB151-1999《管壳式换热器》中规定：管板钻孔后应抽查不小于60°管板中心角区域内的桥宽度，B值的合格率应不小于 b ，Bmin值的数量应控制在4%之内，超过上述合格率时，则应全管板检查。

ａ. 95% ｂ. 96% ｃ. 97%

2.185 GB151-1999《管壳式换热器》中规定：双壳程换热器、纵向隔板的宽度允许偏差 b 折流板外直径允许偏差。

ａ. 大于 ｂ. 相同于 ｃ. 小于

2.186 GB151-1999《管壳式换热器》附录B低温管壳式换热器中规定：U型弯管采用冷弯，且弯曲半径小于 b 倍换热管外径时，冷弯后须进行消除应力热处理。 ａ. 5 ｂ. 8 ｃ. 10

2.187 GB151-1999《管壳式换热器》附录A低温管壳式换热器中规定：对接焊接接头的焊缝余高不得大于焊件焊件厚度的10%，且不大于 b ｍｍ，超过部分应磨平。 ａ. 2 ｂ. 3 ｃ. 4

2.188 GB151-1999《管壳式换热器》附录A低温管壳式换热器中规定：壳体表面修磨深度不得大于壳体名义厚度的5%，且不大于 b ｍｍ。 ａ. 1 ｂ. 2 ｃ. 3

2.1 GB151-1999《管壳式换热器》附录A低温管壳式换热器中规定：钢板厚度大于 a ｍｍ的碳素钢和低合金钢制低温换热器或元件应进行焊后热处理。 ａ. 16 ｂ. 18 ｃ. 20

2.190 GB151-1999《管壳式换热器》附录A低温管壳式换热器中规定：低温换热器液压试验时的液体温度，应不低于壳体材料和焊接接头的冲击试验温度(取其高者)加 b ℃。 ａ. 15 ｂ. 20 ｃ. 25

2.191 GB151-1999《管壳式换热器》附录C中规定：用奥氏体不锈钢焊接钢管作换热管时，外径小于或等于50ｍｍ的钢管表面的焊筋高度不得大于 b ｍｍ。 ａ. 0.1 ｂ. 0.15 ｃ. 0.20

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3. 填空题

3.1 压力容器制造单位的基本法规是国发［1982］22号文 《锅炉压力容器安全监察暂行条例》 主要的行政规章有国技监锅发［1999］1号文 《压力容器安全技术监察规程》和劳部发［1995］300号文 《压力容器制造单位资格认可与管理规则》 ；国质检锅［2002］235号文 《压力容器压力管道设计单位资格许可与管理规则》。国质检锅《2002［109］号文《锅炉压力容器压力管道焊工考试与管理规则》 ，劳人锅［1993］44号文 《锅炉压力容器无损检测人员资格考核规则》 。 3.2 为了确保锅炉、压力容器 安全运行， 保障人民生命和国家财产 的安全，制订了《锅炉压力容器安全监察暂行条例》。

3.3 《锅炉压力容器安全监察暂行条例》中规定：对严重违反锅炉、压力容器安全法规，造成重大损失的责任人员，锅炉压力容器监察机构有权提请有关部门追究 行政 责任、 经济责任直至 刑事 责任。

3.4 《锅炉压力容器安全监察暂行条例》中规定：因 设计 、 制造 、 安装 、 修理 、改造 的原因，发生锅炉、压力容器事故而造成重大损失时，事故主要责任单位应向使用单位赔偿经济损失。 3.5 《锅炉压力容器安全监察暂行条例》中规定：设计单位应对所设计的锅炉、压力容器的 安全技术性能 负责。

3.6 《锅炉压力容器安全监察暂行条例＞实施细则》中规定：压力容器设计单位，必须按《压力容器设计单位资格管理与监督规则》规定进行 设计资格 审批。

3.7 根据国家质量监督检验检疫总局第22号令，《锅炉压力容器安全监察管理办法》压力容器制造许可级别与划分为A、B、C、D四个级别，其中A1是 超高压容器、高压容器 ；A2是 第三类低、中压容器 ；A3是 球形储罐现场组焊或球壳板制造；A4是非金属压力容器 ；A5是医用氧舱；B1是无缝气瓶；B2是焊接气瓶；B3是 特种气瓶；C1是铁路罐车；C2是汽车罐车或长管拖车；C3是罐式集装箱；D1是第一类压力容器 ；D2是第二类低、中压力容器 。

3.8 为了保证压力容器的 安全运行 ，保护人民 生命和财产的安全 ，促进国民经济发展，根据 《锅炉压力容器安全监察暂行条例》 的规定，制订《压力容器安全技术监察规程》。

3.9 《压力容器安全技术监察规程》适用于同时具备下列条件的压力容器：⑴最高工作压力(PW) 大于等于0.1MPa(不含液体静压力) ；⑵内直径(非圆形截面指其最大尺寸) 大于等于0.15m，且容积(V)大于等于0.025m3；⑶盛装介质为气体、液化气体或最高工作温度高于等于标准沸点的流体。 不适用于下列压力容器：⑴超高压容器。⑵各类气瓶 。⑶ 非金属材料制造的压力容器 。⑷核压力容器、船舶和铁路机车上的附属压力容器、国防或军事装备用的压力容器、真空下工作的压力容器(不含夹套压力容器)、各项锅炉安全技术监察规程适用范围内的直接受火焰加热的设备(如烟道式

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余热锅炉等)。

⑸ 正常运行最高工作压力小于0.1MPａ的压力容器 (包括在进料或出料过程中需要瞬时承受压力大于等于0.1MPａ的压力容器，不包括消毒，冷却等工艺过程中需要适时承受压力大于等于0.1MPａ的压力容器)。⑹ 机器上非的承压部件 (包括压缩机、发电机、泵、柴油机的气缸或承压壳体等，不包括造纸、纺织机械的烘缸、压缩机的辅助压力容器)。⑺ 无壳体的套管换热器、波纹板换热器、空冷式换热器、冷却排管 。

3.10 受《压力容器安全技术监察规程》监察的安全附件包括：压力容器所用的安全阀、爆破片装置、 紧急切断装置 、 安全联锁装置 、压力表、液面计、测温仪表等安全附件。 3.11 《压力容器安全技术监察规程》适用范围除压力容器本体外还包括：

⑴ 压力容器与外部管道或装置焊接连的 第一道环向焊缝的焊接坡口 、 螺纹连接的第一个螺纹接头 、 法兰连接的第一个法兰密封面 、 专用连接件或管件连接的第一个密封面 ； ⑵ 压力容器开孔部分的 承压盖及其紧固件 ； ⑶ 非受压元件与压力容器本体连接的 焊接接头 。

3.12 《压力容器安全技术监察规程》是压力容器质量监督和安全监察的 基本要求 ，有关压力容器的技术标准、部门规章、企事业单位规定等，如果与《压力容器安全技术监察规程》的规定 相抵触 时，应以《压力容器安全技术监察规程》为准。

3.13 《压力容器安全技术监察规程》中规定：各级锅炉压力容器安全监察机构负责压力容器 安全监察工作， 监督 《压力容器安全技术监察规程》的执行。

3.14 按《压力容器安全技术监察规程》的规定，第三类压力容器包括：⑴ 高压 容器；⑵ 中压 容器(仅限毒性程度为极度和高度危害介质)；⑶ 中压储存 容器(仅限易燃或毒性程度为中度危害介质，且PV乘积大于等于10MPａ·ｍ3)；⑷ 中压反应 容器(仅限易燃或毒性程度为中度危害介质，且PV乘积大于等于0.5MPａ·ｍ3)；⑸ 低压 容器(仅限毒性程度为极高和高度危害介质，且PV乘积大于等于0.2MPａ·ｍ3)；⑹ 高压、中压 管壳式余热锅炉；⑺ 中压 搪玻璃压力容器；⑻.使用强度强度级别较高(指相应标准中抗拉强度规定值下限大于等于 中压0 MPａ)的材料制造的压力容器；⑼ 移动式压力容器，包括铁路罐车(介质为液化气体、低温液体)、罐式汽车［液化气体运输(半挂)车、低温液体运输(半挂)车、永久气体运输(半挂)车］和罐式集装箱(介质为液化气体、低温液体)、等；⑽ 球形储罐(容积大于等于 50 ｍ3)储存容器。⑾ 低温液体 储存容器(容积大于5ｍ3)。

3.15 《压力容器安全技术监察规程》中规定：压力容器压力等级按设计压力(P)分为 低压 、 中压 、

高压 和超高压。

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3.16 压力容器的设计压力(P)分为低压、中压、高压、超高压四个压力等级，具体划分如下： ⑴低压 (L) 0.1 MPａ≤＜P 1.6 MPａ ⑵ 中压(M) 1.6 MPａ≤＜P 10 MPａ ⑶ 高压(H) 10 MPａ≤＜P 100 MPａ

3.17 《压力容器安全技术监察规程》按压力容器在生产工艺过程中的作用原理，将压力容器分为 反应 压力容器、 换热 压力容器、 分离 压力容器、 储存 压力容器。

3.18 《压力容器安全技术监察规程》将压力容器分为四个品种：反应压力容器(代号R)；主要是用于完成介质的 物理、化学 反应的压力容器；换热压力容器(代号E)；主要是用于完成介质的 热量交换 压力容器；分离压力容器(代号S)；主要是用于完成介质的流体 压力平衡缓冲 和气体 净化分离 的压力容器；储存压力容器(代号C，其中球罐代号B)；主要是用于 储存、盛装 气体、液体、液化气体等介质的压力容器。

3.19 《压力容器安全技术监察规程》规定，对HG20660《压力容器中化学介质毒性危害和爆炸危险程度分类》的规定中未包含的介质，确定其毒性程度的原则是： 1) 极度 危害(Ⅰ级)最高容许 浓度0.1ｍｇ/ｍ3 2) 高度 危害(Ⅱ级)最高容许 浓度0.1ｍｇ/ｍ3 3) 中度 危害(Ⅲ级)最高容许 浓度0.1ｍｇ/ｍ3 4) 轻度 危害(Ⅳ级)最高容许 浓度0.1ｍｇ/ｍ3

3.20 《压力容器安全技术监察规程》中规定：固定式压力容器制造单位，应取得 AR 级或 BR 级的压力容器制造许可证；移动式压力容器制造单位，应取得 CR 级的压力容器制造许可证；并按 批准的范围 制造。固定式压力容器批量生产前，应进行 型式试验 ；压力容器批量生产前，应进行型式试验 或 技术鉴定，报监察机构备案后，方可投入正式生产。

3.21 《压力容器安全技术监察规程》中规定：从事压力容器安装的单位必须是 已取得相应的制造资格 的单位或者是经安装单位所在地的 省级安全监察机构 批准的安装单位。从事压力容器安装监理的监理工程师应具备压力容器专业知识，并通过 监察机构 认可的培训和考核，持证上岗。

3.22 《压力容器安全技术监察规程》中规定：压力容器选材除应考虑软科学性能和弯曲性能外，还应考虑与介质的 相容性 。

3.23 《压力容器安全技术监察规程》中规定：用于焊接结构压力容器主要受压元件的碳素钢和低合金钢，其含碳量不应小于 0.25% 。

3.24 《压力容器安全技术监察规程》中规定：压力容器专用钢材的磷含量(熔炼分析)，不应大于 0.030% ，

31

硫含量不应大于 0.020% 。

3.25 《压力容器安全技术监察规程》中规定：钢制压力容器用材料(钢板、锻件、钢管、螺柱等)的 力学

性能(含冲击试验) 弯曲 性能要求，应符合GB150的有关规定。

3.26 《压力容器安全技术监察规程》中规定：移动式压力容器罐体应每批抽2板进行夏比(V形缺口)低温冲击试验，试验为零下20℃或按图样规定，试件取样方向为 横向 。低温 冲击功 指标应符合GB150附录的规定。

3.27 《压力容器安全技术监察规程》中规定：压力容器的筒体、 封头(端盖) 、人孔盖、 人孔法兰 、 人孔接管 、 膨胀节 、 开孔补强圈 、 设备法兰 、 球罐的球壳板 、 换热器的管板和换热管 ；M36以上的设备主螺栓及公称直径大于等于250ｍｍ的接管和管法兰均作为主要受压元件。

3.28 GB150-1998《钢制压力容器》标准是 设计、制造压力容器 的依据。《压力容器安全技术监察规程》是压力容器的 设计制造(组焊) 、 安装 、 使用 、 检验 、 修理 和 改造 ，均应严格执行的技术法规，是压力容器质量监督和安全监察的基本要求，有关压力容器的技术标准、部门规章、企事业单位规定等，如果与《容规》的规定相抵触时，应以 《容规》 为准 。

3.29 设计、制造压力容器，其技术要求和使用条件不符合《容规》规定时，应在学习借鉴和实验研究的基础上，将所做试验的依据、条件、数据、结果和第三方检测报告及其有关的技术资料报 省级安全监察机构 审核、 监察机构 批准，方可进行试制、试用。通过一定周期的试用验证，进行型式试验或技术鉴定后，报 监察机构 备案。

3.30 压力容器产品设计、制造(含组焊)应符合国家标准、行业标准或企业标准的要求。直接采用国际标准或国外先进标准应将其转化为 企业标准 ，并应符合《容规》第7条的规定。无相应标准的，不得进行压力容器产品的 设计和制造 。

3.31 《压力容器安全技术监察规程》中规定：压力容器的设计单位资格、 设计类别 和 品种 范围的划分应符合《压力容器设计单位资格管理与监督规则》的规定。设计单位应对 设计质量 负责。 3.32 《压力容器安全技术监察规程》中规定：压力容器设计总图上必须加盖压力容器设计资格印章(复印章无效)，该总图指的是 蓝图 。

3.33 《压力容器安全技术监察规程》中规定：压力容器设计总图上应有 设计 、 校核 、 审核 人员的签字。对于第三类中压反应容器和储存容器、高压容器和移动式压力容器，应有压力容器设计技术负责人的 审定(批准) 签字。

3.34 《压力容器安全技术监察规程》中规定：设计压力容器时，腐蚀裕量应根据预期的 压力容器使用寿命 和 介质对材料的腐蚀速率 确定，还应考虑介质流动时对压力容器或受压元件的 冲蚀

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量 和 磨损量 。在进行结构设计时，还应考虑 局部腐蚀 的影响，以满足压力容器安全运行要求。为防止压力容器超寿命运行引发安全问题，设计单位一般应在设计图样上注明压力容器 设计使用寿命 。

3.35 《压力容器安全技术监察规程》中规定：设计储存容器，当壳体的金属温度受大气环境气温条件所影响时，其最低设计温度可按该地区气象资料，取历年来月平均 最低气温的最低值 。月平均最低气温的最低值，是气象局实测的10年逐月平均 最低气温资料中的最小值 。

3.36 《压力容器安全技术监察规程》中规定：夹套压力容器的设计总图上应分别注明壳体和夹套的试验压力、允许的 内外差 值，以及 试验步骤 和试验的要求。

3.37 《压力容器安全技术监察规程》中规定：对于由于结构原因不能进行内部检验的压力容器，应在其设计总力上注明 计算 厚度、使用中定期检验和耐压 试验的要求。

3.38 《压力容器安全技术监察规程》中规定：采用电渣焊接的铁素体类材料或焊接线能量较大的立焊焊接的压力容器受压元件，应在焊后进行 细化晶粒的正火处理 。常温下盛装混合液化石油气的压力容器(储存容器或移动式压力容器罐体)应进行 焊后热处理 。施压封头应在旋压后进行 消除应力处理 (采用奥氏体不锈钢材料的旋压封头除外)。

3.39 《压力容器安全技术监察规程》中规定：符合下列条件之一的压力容器可不开设检查孔； ⒈ 筒体内径小于等于 300mm 的压力容器。

⒉ 压力容器上设有 可以拆卸 的封头、盖板等或其他 能够开关 的盖子， 其封头、盖板或盖子的尺寸不小于所规定检查孔的尺寸。

⒊ 无腐蚀或轻微腐蚀，无需做 内部检查和和 清理 的压力容器。 ⒋ 制冷装置 用压力容器。 ⒌ 换热器 。

3.40 《压力容器安全技术监察规程》中规定：因特殊情况不能开设检查孔时，则应同时满足以下要求：

⒈ 对每条纵、环焊缝做 100% 无损检测(射线或超声)。

⒉ 在设计图样上注明 计算厚度 ，且在压力容器在用期间或检验时重点进行测厚检查。 ⒊ 相应 缩短 检验周期。

3.41 《压力容器安全技术监察规程》中规定：钢制压力容器管法兰、垫片、紧固件的设计；接管(凸缘)与壳体之间的接头设计以及夹套压力容器的接头设计，有下列情况之一的，应采用全焊透型式： ⒈ 介质为 易燃或毒性为 极度危害 和 高度危害 的压力容器。 ⒉ 做 气压 试验的压力容器。 ⒊ 第 三 类压力容器。

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⒋ 低温 压力容器。

⒌ 按 疲劳准则 设计的压力容器。 ⒍ 直接受 火焰加热 的压力容器。 ⒎ 移动 式压力容器。

3.42 《压力容器安全技术监察规程》中规定：对于不能进行耐压试验和气密性试验的压力容器，其设计总图上应注明 计算厚度 和制造及使用的特殊要求，并应与使用单位协商提出推荐的 使用年限 和保证安全的措施。

3.43 《压力容器安全技术监察规程》中规定：压力容器的对接焊接接头的无损检测比例，一般分为 全部(100%) 和 局部(大于等于20%) 两种。对铁素体钢制低温容器，局部无损检测的比例应 大于等于50% 。

3.44 《压力容器安全技术监察规程》中规定：装设安全阀、爆破片装置的压力容器，设计单位应向使用单位提供压力容器 安全泄放 量、安全阀、 排量 和爆破片 泄放面积 的计算书。无法计算时，应征求使用单位意见，协商选用安全泄放装置。

3.45 《压力容器安全技术监察规程》中规定：移动式压力容器的安全附件包括安全泄放装置( 内置全启 式安全阀、爆破片装置、 易熔塞 、带 易熔塞的爆破片装置等)、紧急切断装置、液面指示装置、导静电装置、温度计和压力表等。

3.46 《压力容器安全技术监察规程》中规定：移动式压力容器的安全附件包括安全泄放装置(内置全启式安全阀，爆破片装置、易熔塞 带易熔塞 的爆破片装置等)、 紧急切断 装置、 液面指示 装置、 导静电 装置、温度计和压力表等。

3.47 《压力容器安全技术监察规程》中规定：移动式压力容器按设计温度划分为 常温 型(设计温度为-20℃~50℃)， 低温 型，(设计温度为-70℃~-20℃)； 深冷 型(设计温度低于-150℃)。 3.48 《压力容器安全技术监察规程》中规定：钢制压力容器受压元件的 强度 计算，以及许用 应力 的选取，应按照GB150、GB151、GB12337和JB4732等标准的有关规定执行。

3.49 《压力容器安全技术监察规程》中规定：有色金属制压力容器受压元件的强度计算可参照 GB150 或有关标准规定进行。许用应力可按照相应国家标准和行业标准的规定，也可按照相应的国家标准和行业标准提供的 力学性能 和《压力容器安全技术监察规程》规定的 安全系数 计算。 3.50 《压力容器安全技术监察规程》中规定：铸钢压力容器受压元件的强度设计，许用应力的选取如下：使用温度小于等于300℃时，以材料抗拉强度除以安全系数 4.0 ，并乘以 铸造系数 ，该系数值不应超过0.9，使用温度大于300℃时，以使用温度下的材料屈服点除以安全系数1.5，并乘以 铸造系数 ，该系数值不应超过0.9。

3.51 依据《压力容器安全技术监察规程》，填出表3.51中有关钢和钛的焊接接头系数。

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表3.51 压力容器(钢、钛)的焊接接头系数 焊 接 头 接 形 接 头 头 双面焊或相当于双面 系 数 焊全熔透的对接焊缝 钢 全部无损检测 钛 钢 局部无损检测 钛 钢 无法无损检测 钛 1 0.6 0.85 1 1 1 0.9 0.85 1 1 1.0 1 无垫板的单面焊 环向对接焊缝 无 损 检 测 比 例 注：①此表所指无损检测，对钢制压力容器以射线和超声波检测为准，对钛压力容器原则上以射线检测为准。

②按JB4732标准设计时，焊接接头系数不按此表。

3.52 《压力容器安全技术监察规程》中规定：钢制压力容器封头的型式和技术要求、外压圆筒加强设计以及与壳体间的连接、壳体开孔的尺寸和补强要求应按 GB150 或JB4732的有关规定执行。钢制压力容器的对接接头、接管(凸缘)与壳体之间的接头以及夹套压力容器的接头设计，可参照 GB150附录J 或JB4732附录进行。

3.53 《压力容器安全技术监察规程》中规定：奥氏体不锈钢压力容器或受压元件用于有晶间腐蚀介质场合时，必须在图样上提出 抗晶间腐蚀检验 或 热处理 的要求。

3. 《压力容器安全技术监察规程》中规定：设计压力小于等于2.5MPa，以水为介质的直接受火焰加热连续操作的压力容器和管壳式余热锅炉用水的水质，应符合GB1576《 低压锅炉水质 》的规定。

3.55 《超高压容器安全监察规程》中规定：超高压容器应装设 压力表(或压力传感器) 、 爆破片(帽) 、 测温仪表和 超温或超压报警装置 等安全附件。

3.56 《液化气体汽车罐车安全监察规程》所指的“汽车罐车”包括罐体固定在汽车底盘上的单车式汽车罐车和半挂式汽车罐车，罐体可为 实体 、有 保温层 或 绝热层 型式。

3.57 《液化气体汽车罐车安全监察规程》中规定：低温型汽车罐车的罐体允许不开设人孔和不设置 防波板 ，罐体一端的封头与筒节连接的环向接头可采用 永久性 垫板。

3.58 《液化气体汽车罐车安全监察规程》中规定：非低温型汽车罐车罐内应设置防波板，每个防波板的有效面积应水球罐体横断面积的 40% ，防波板的安装位置，应使上部弓形面积小于罐体横

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断面积的20%。防陂板与罐体的联接应采用牢固的结构，防止产生 裂纹和脱落 。每个 防波段 容积一般不大于3m3。

3.59 对于盛装易燃、易爆、毒性为中度、高度危害介质的汽车罐车罐体，应设置符合《液化气体汽车罐车安全监察规程》要求的必要的安全附件以及装卸阀门等，且应 集中 布置，并设 防护装置。

3.60 《液化气体汽车罐车安全监察规程》中规定：对低温型罐车，用于低温密封的材料与低温液体 相容 ，不发生 冷脆 且热膨胀系数要小。用于低温密封的非金属材料可选用聚酰氨胺、 聚四氟乙烯 等，金属材料可选用 纯铝 、铝丝或热膨胀系数小的合金。

3.61 按《液化气体汽车罐车安全监察规程》中规定，液化气体汽车罐车安全阀的开启压力为罐体设计压力的 1.05~1.10倍 ，安全阀的额定排放压力表压不得高于罐体的设计压力的 1.2倍 。回座压力应不低于开启压力的 0.8倍 ；开启高度应不小于阀座喉径的 1/4 ；低温型罐车的安全阀开启压力不得超过 罐体的设计压力 。

3.62 《液化气体汽车罐车安全监察规程》适用的汽车罐车，其紧急切断装置，包括 紧急切断阀 、 远控系统 以及 易熔塞自动切断装置 。

3.63 《液化气体汽车罐车安全监察规程》的规定：汽车罐车罐体必须装设至少一套液面测量装置，液面测量，液面测量装置必须灵敏准确，结构牢固，操作方便，精度等级不低于 2.5 级。液面的 最高安全系数 应有明显标记，其露出外部分应加以保护。

3. 《液化气体汽车罐车安全监察规程》中规定：汽车罐车罐体必须装设至少一套 液面测量装置，液面计必须有液面指示刻度与 容积 的对应关系，并附有不同温度下，介质的 密度、压力、 体积 对照表。

3.65 《液面气体汽车罐车安全监察规程》中规定：汽车罐车所用的滑管式液面计的结构应能防止 滑管弯曲 和 限位块 脱离管，应有轴向 锁紧 装置，能保证密封，便于维修保养。

3.66 《液面气体汽车罐车安全监察规程》中规定：汽车罐车罐体上的压力表，安装前应进行检验，在刻度盘上对应于介质温度为50时的饱和蒸汽压或最高工作压力处涂以 红色标记 ，并注明下次校验日期。

3.67 《液化气体汽车罐车安全监察规程》中规定：汽车罐车装卸阀门的公称压力应高于或等于罐体的设计压力。阀体的耐压试验为阀体公称压力的 1.50 倍。阀门的气密性试验压力为阀体 公称 压力。阀门应在 全开 和 全闭 工作状态下进行气密性试验合格。各种型号的阀体不得选用 铸铁 和 非金属 材料制造。

3.68 手动阀门的开闭操作，应能在阀门承受 气密性试验 压力下全开，全闭操作自如，且不感到有异常阻力，空转等。

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3.69 《液化气体汽车罐车安全监察规程》对汽车罐车罐体的颜色标志(包括罐体的颜色、 色带 、 字样 、

字色 和 标志图形 )提出要求。

3.70 《液化气体汽车罐车安全监察规程》适用于设计为 0.8~2.2 MPa，设计温度为 50℃ ，容积大于 30m3 的液化气体铁路罐车。

3.71 《液化气体汽车罐车安全监察规程》中规定：铁路罐车的设计应符合安全可靠，经济合理，技术先进的要求，便于制造、使用和维护检修、符合铁路运输规定，产品设计应 系列 化、 标准 化、 通用 化。

3.72 《液化气体汽车罐车安全监察规程》中规定：罐车罐体的设计压力，原则上按介质在50℃时饱和蒸汽压(表压)的 1.1倍 选取。

3.73 按《液化气体汽车罐车安全监察规程》的规定：说明充装液氨、液氯的液化罐车的罐体设计压力和腐蚀裕度。 充装介质种类 液氨 液氯 设计压力MPa 2.2 1.6 罐体腐蚀裕度mm ≥3 ≥6 3.74 按《液化气体汽车罐车安全监察规程》中规定：罐车的液相和气相出口处，必须设置 紧急切断 装置，以便在管道破裂，阀门损坏或环境发生火灾时，进行紧急切断。

3.75 《液化气体汽车罐车安全监察规程》中规定：液化气体铁路罐车装卸阀门的水压强度试验压力为罐车罐体设计压力的 1.5倍 ，阀门应分别在 0.1MPa 和罐车罐体 涉及压力 的全开和 全闭 两种状态下，进行气密性试验合格。

3.76 《液化气体汽车罐车安全监察规程》中规定：罐车外表面，均涂 银灰色 漆，沿罐体水平中心四周涂刷色带，色带宽度为300mm，其中上200mm涂兰色，下100mm按介质的分类涂色，有毒介质色带颜色为 黄色 ；易燃介质色带颜色为 红色 。

3.77 《液化气体汽车罐车安全监察规程》中规定：液氯、液态二氧化硫罐车充装前应用干燥空气进行密封试验，检查合格后需将罐体内气体排净方可充装(干燥空气的标准为含水量小于等于100oppm)。密封试验压力为设计压力的 0.9倍 。

3.78 按国家质量技术监督局技监锅字［2000］13号通知的规定，自2000年起，国家质量技术监督局负责 受理 和 批准 压力容器设计单位的资格认可工作。

3.79 GB150-1998标准规定了钢制压力容器的设计、制造、检验和验收要求。适用于⑴设计压力不大于35MPa 的容器。⑵设计温度范围按钢材允许的 使用温度 确定。

3.80 GB150-1998标准中规定：对不能用GB150-1998标准来确定结构尺寸的受压元件，允许用⑴

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包括 有限元分析法 在内的应力分析；⑵ 验证性试验 分析(如实验应力分析、验证性液压试验)；⑶用可比的已投入使用的结构进行 对比经验设计 方法设计，但需经全国压力容器标准化技术委员会评定、认可。 3.81 确定设计压力时，应考虑：

⑴ 容器上装有超压泄放装置时，应按 GB150附录B 的规定确定设计压力。

⑵ 对于盛装液化气体的容器，在规定的充装系数范围内，设计压力应根据 工作条件下可能达到的最高金属温度 确定。

⑶ 确定外压容器的设计压力时，应考虑 在正常工作情况下可能出现的最大内外压力差 。 ⑷ 确定真空容器的壳体厚度时，设计压力按 承受外压 考虑。当装有安全控制装置(如真空泄放阀)时，设计压力取 1.25倍最大内外压力差或0.1MPa两者中的低值0.1 MPa ；当无安全控制装置时，取 0.1 MPa 。

⑸ 由两室或两个以上压力室组成的容器，如夹套容器，确定设计压力时，应考虑 各室之间的最大压力差 。 3.82

确定设计温度时，应考虑：

⑴ 设计温度不得低于元件金属在工作状态可能达到的 最高温度 。对于0℃以下的金属温度，设计温度不得高于元件金属可能达到的 最低温度 。 ⑵ 低温容器的设计温度按 附录C(标准的附录) 确定。

⑶ 容器各部分在工作状态下的金属温度不同时，可 分别设定每部分的设计温度 。

⑷ 元件的金属温度可用传热计算求得，或在 已使用的同类容器上 测定，或按 内部介质 温度确定。

3.83 对有不同工况的容器，应按 最苛刻的工况 设计，并在图样或相应技术文件中注明各工况的压力和温度值。 3.84设计时应考虑以下载荷：

⑴ 内压 、 外压或 最大压差 ；

⑵ 液体 静压力；需要时，还应考虑下列载荷：

⑶ 容器的自重 (包括内件和填料等),以及 正常工作条件 下或 压力试验 下内装物料的重力载荷;

⑷ 附属设备及隔热材料、衬里、管道、扶梯、平台等的重力载荷； ⑸ 风载荷、地震力、雪载荷；

⑹ 支座 、 底座圈 、 支耳 及 其他型式支撑 的反作用力； ⑺ 连接管道和其他部件的作用力；

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⑻ 温度梯度 或 热膨胀量不同 引起的作用力； ⑼ 包括压力急剧波动的冲击载荷；

⑽ 冲击反力 ，如由流体冲击引起的反力等 ； ⑾ 运输或吊装时的作用力。

3.85 GB150-1998标准中规定：焊接接头系数φ应根据受压元件的焊接接头形式及无损检测的长度比例确定。双面焊对接接头和相当于双面焊的全焊透对接接头：

100％无损检测 φ＝ 1.00 局部无损检测φ＝ 0.85 单面焊对接接头（沿焊缝根部全长有紧贴基本金属的垫板）；

100％无损检测 φ＝ 0.9 局部无损检测φ＝ 0.8 3.86 GB150-1998标准中规定，对于由两个（或两个以上）压力室组成的容器，应在图样上分别注明各个压力室的试验压力，并校核 相邻壳壁在试验压力下的稳定性 。如果不能满足稳定要求，则应规定在作压力试验时，相邻压力室内必须 保持一定压力 ，以使整个试验过程(包括升压、保压和卸压)中的任一时间内，各压力室的压力差 不超过允许压差 ，图样上应注明这一要求和 允许压差值 。

3.87 选择压力容器用钢应考虑容器的 使用条件 (如 设计温度 、 设计压力 、 介质特性 和 操作特点 等)、 材料的焊接性能 、容器的制造工艺以及经济合理性。

3.88 碳素钢和碳锰钢在高于425℃温度下长期使用时、应考虑钢中 碳化物相的石墨化倾向 。 3. 奥氏体不锈钢在 400℃~50℃ 内缓慢冷却时，在晶界上有 高铬碳化物Cr23C6 析出，造成碳化物邻近部分贫铬，引起晶间腐蚀倾向，这一温度范围，称为 敏化范围 。

3.90 将奥氏体不锈钢合金加热至 高温单相区 恒温保持，使过剩相充分 溶解 到固溶体中后快速冷却，以得到 饱和固溶体 的工艺称固溶热处理。通过固溶热处理，铬镍不锈钢将高温组织在室温下固定下来，获得 碳过饱和的奥氏体 ，以改善铬镍不锈钢的 耐腐蚀性 ，此外，还提高铬镍不锈钢的 塑性 和 韧性 。

3.91 压力容器失效准则(判断)有 弹性失效 、 塑性失效 、 爆破失效 等三种，GB150采用的是 弹性(第一强度理论)失效准则。常见压力容器破坏形式有、 塑性破坏 、 脆性破坏 、 疲劳破坏 、 腐蚀破坏 、蠕变破坏 。

3.92 一般来说塔设备应该校核的危险截面是 塔底截面 、 裙座大开孔截面 、 裙座与塔体的连接截面 、 不等直径塔变径交界处 和 等径塔变壁厚交界处 。

3.93 液氨贮槽主要是 NH3 应力腐蚀破坏；液化石油气(LPG)贮槽主要是 H2S 应力腐蚀破坏；奥氏体不锈钢容器主要是 C1 应力腐蚀破坏。

3.94 常见的不锈钢设备表面处理的方法有 酸洗纯化 、 抛光 、 喷丸 。目前提高奥氏体不锈钢

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抗晶界腐蚀能力的措施大致 固溶处理 、 降低钢中含碳量 或 添加稳定碳化物元素 。 3.95 压力容器最常见的无损探伤方法 RT 、 UT 、 PT 、 MT 、 ET 等，采用的标准是 JB4730 。 3.96 GB150-1998标准中规定：碳素钢镇静钢板Q235-B的适用范围为：容器设计压力P≤1.6ＭＰa；钢板使用温度为0~350℃；用于壳体时，钢板厚度不大于 20mm ；不得用于毒性程度为 高度 或 极度 危害介质的压力容器。

3.97 GB150-1998标准中规定：碳素钢镇静钢板Q235-C钢板的适用范围为：容器设计压力P≤2.5ＭＰa；钢板使用温度为0~400℃；用于壳体时，钢板厚度不大于 30 mm 。

3.100 GB150-1998标准中规定：下列碳素钢和低合金钢钢板，应逐张进行拉伸和夏比(V型缺口)冲击(常温或低温)试验： ⑴ 调质状态 供货的钢板：

⑵ 多层包扎压力容器的 内筒 钢板。 ⑶ 用于壳体厚度大于 60 mm 的钢板。

以上⑵、⑶两项系指轧制钢板逐张进行试验。

3.101 GB150-1998标准中规定：对钢板进行夏比(V型缺口)低温冲击试验的试验温度分为：⑴ 使用温度低于 0℃ ；⑵ 使用温度低于 –10℃ ；⑶ 使用温度低于或等于 –20℃ 三档，试样取样方向为 横向 。螺柱试样的取样方向为 纵向 。

3.102 GB150-1998标准中规定：高合金钢钢板一般按 GB4237 标准选用。对厚度大于 4 mm 的钢板，使用单位在向钢厂订货时应注明为压力容器用钢板，以保证钢板表面缺陷处的厚度不小于钢板的 允许最小厚度 。对厚度不大于4 mm 的钢板，设计单位应注明钢板 表面质量 的组别。对厚度不大于 4 mm 的钢板，当按GB3280标准选用时，设计单位应注明钢板的 表面加工 等级。对耐热用途的钢板，可注明按 GB4238 标准选用。

3.103 按GB150-1998的规定，锻件的级别由 设计单位 确定，并应在图样上注明，用作圆筒和封头的筒形和碗形锻件及公称厚度大于300mmr的低合金钢锻件应选用 Ⅲ 级或 Ⅳ 级。

3.104 按GB150-1998的规定，低合金钢螺柱用钢材使用温度低于或等于-20℃ 时，应进行使用温度下的低温冲击试验。

3.105 按GB150-1998的规定，加强圈与圆筒之间可采用 连续的 或 间断的 焊接，当加强圈设置在容器外面时，加强圈每侧间断焊接的总长，应不小于圆筒内圆周长的 1/2 ，当设置在容器里面时，应不小于圆筒内圆周长的 1/3 。

3.106 按GB150-1998的规定，用 板 材或 型 材制造的法兰环的对接接头，应经焊后热处理。 3.107 按GB150-1998的规定，螺栓的公称直径应不小于 M12 ，当公称直径大于 M48时，应采用细牙螺纹。

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3.108 按GB150-1998的规定，对于 有防腐要求 的不锈钢以及复合钢板制容器，不得在防腐蚀面采用硬印作为材料的确认标记。

3.109 按GB150-1998的规定，坡口表面不得有 裂纹、 分层 、 夹杂 等缺陷。

3.110 按GB150-1998的规定，标准抗拉强度下限值σｂ＞0Pa的钢材及Cr一Mo低合金钢材经火焰切割的坡口表面，应进行 磁粉 或 渗透 检测。

3.111 按GB150-1998的规定，施焊前，应清除坡口及其母材两侧表面 20 mm 范围内(以离坡口边缘的距离计)的氧化物、油污、熔渣及其他有害杂质。

3.112 按GB150-1998的规定，封头各种不相交的拼焊焊缝中心线间距离至少应为封头钢材厚度δｓ的

3倍 ，且不大于 100 mm 。

3.113 GB150-1998《钢制压力容器》中规定：直立容器的底座圈、底板上地脚螺栓通过应 跨中均布 ，中心圆直径允差、相邻两孔弦长允差和任意两孔弦长允差均不大于 2 mm 。

3.114 按GB10-1998《钢制压力容器》中要求，承受内压的容器组装完成后，应按要求检查壳体的圆度。壳体同一断面上最大内径与最小内径之差e，应不大于该断面内径Di 1% (对锻焊容器为 0.1%)，且不大于25 mm 。

3.115 近GB150-1998的规定，螺柱孔或通孔的中心圆直径以及相邻两孔弦长允差为 ±0.6 mm 。 3.116 按GB150-1998的规定，多层包扎压力容器每层层板的C类接头修磨后应经外观查，不得存在裂纹、 咬边和 密集气孔 。

3.117 按GB150-1998的规定，多层包扎压力容器每个多层筒节上必须按图样要求钻 泄放孔 。 3.118 GB150-1998《钢制压力容器》中规定：对于多层包扎容器，与多层筒节相焊的各类焊接接头，焊接后均 可不作 焊后热处理。

3.119 GB150-1998《钢制压力容器》中规定：容器直径不超过 800 mm 的圆筒与封头的最后一道一向封闭焊缝，当采用不带垫板的单面焊对接接头，且无法进行射线或超声检测时，允许不进行检测，但需采用气体保护焊打底。

3.120 按GB150-1998的规定，支进行局部探伤的焊接接头，发现有不允许的缺陷时，应在该缺陷两端的延伸部位增加检查长度，增加的长度为该焊接接头长度的 10% ，且不小于 250 mm 。若仍有不允许的缺陷时，则对该焊接接头做 100%检测。

3.121 按GB150-1998的规定：容器的开孔补强圈应在压力试验以前通入 0.4~0.5 MPａ的压缩空气检查焊接接头质量。

3.122 GB150-1998的规定：夹套容器，先进行 内筒 液压试验，合格后再焊夹套，然后再进行夹套内的液压试验。

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3.123 根据GB150-1998《钢制压力容器》的规定，容器内的压力若有可能小于大气压力，而该容器不能承受此负压条件时，应装设 防负压 的泄放装置。

3.124 根据GB150-1998《钢制压力容器》的规定，换热器等压力容器，若高温介质有可能泄漏到低温介质而产生蒸汽时，应在 低温空间 设置泄放装置。

3.125 按GB150-1998的规定，全启式安全阀和反拱型爆破片装置必须在 气相空间 。用于液体的安全阀出口管公称直径至少为 15 mm。

3.126 GB150-1998标准中规定：铬镍奥氏体不锈钢低温容器，在设计温度高于或等于-196℃，且满足下列各项要求时，可不遵循GB150标准附录C的规定。

⑴ 母材应为含碳量小于或等于 0.10% 符合GB150标准的铬镍奥氏体不锈钢； ⑵ 焊接材料 和 工艺 应符合JB/T4709的要求；

⑶ 设计温度低于 -100℃ 时，应按JB4708进行焊缝金属的 低温 夏比(V型缺口)冲击试验，且符合GB150标准C2.1.7的要求。

3.127 GB150-1998标准中规定：“低温低应力工况”系指壳体或其受压元件的设计温度虽然低于或等于

-20℃，但其 环向应力 小于或等于钢材标准常温屈服点的 六分之一 ，且不大于 50 MPａ时的工况。“低温低应力工况”不适用于钢材标准抗拉强度下限值大于 0 MPａ的低温容器。螺栓材料一般不列入低温低应力工况考虑，但应计及螺栓和壳体 设计温度 间的差异。

3.128 GB150-1998标准中规定：低温容器的结构设计要求均应有足够的柔性，需充分考虑以下问题：

⑴ 结构应尽量简单， 减少约束 ； ⑵ 避免产生过大的 温度梯度 ；

⑶ 应尽量避免 结构形状 的突然变化，以减小局部高应力；接管端部应 打磨成圆角 ，呈圆滑过渡；

⑷ 容器的支座或支腿需设置 垫板 ，不得直接焊在壳体上。

3.129 GB150-1998标准中规定：对焊后不进行消除应力热处理的低温容器，不得采用 锤击 等强制手段进行成形或组装，不得在受压元件上 刻化 或敲打 材料标记 、 焊工钢印 等。采用经过正火、正火加回火，或调质处理的钢材制造的受压元件，宜采用 冷成形 或回火温度以下的 温成形 。采用温成形时，须避开钢材的 回火脆性区 。若在回火温度以上热成形时，应根据需要进行与母材相同或相类同的 热处理 。

3.130 GB150-1998标准中规定：低温容器当焊缝两侧具有不同的冲击试验要求时，焊缝金属的冲击试验温度应 低于或等于 两侧母材中的较高者。低温冲击功按两侧母材抗拉强度的 较低值 符

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合GB150标准表C3的要求。热影响区按相应母材要求确定。接头的拉伸和弯曲性能按两侧母材中的 较低 要求。

3.131 低温容器的对接接头(A、B类接头)应进行100%射线或超声检测的有： ⑴ 容器设计温度低于 -40℃ ；

⑵ 容器设计温度虽高于或等于 -40℃ ，但接头厚度大于 25 mm；

⑶ 符合GB150 10.8.2.1和10.8.2.2者。其 T型接头 、 对接焊缝 、 角焊缝 均需做100%磁粉或渗透检测。受压元件与非受压件的连接焊缝亦按本要求检查。

除上述规定者外，允许进行局部无损检测。检查长度不得少于各条焊接接头长度的 50% ，且不少于 250 mm 。

3.132 按GB150-1998的规定，低温压力容器壳体的钢板厚度大于20mm时，应逐张进行超声检测，要求按JB4730规定 Ⅲ 的级为合格。

3.133 按GB150-1998的规定，低温容器受压元件用钢必须是 镇静钢 ，钢材的使用温度下限可不同于钢材标准中规定的最低 试验温度 ，

3.134 按GB150-1998的规定，钢板厚度大于 16 mm 的碳素钢和低合金钢制低温容器或元件应进行焊后热处理。

3.135 GB151-1999《管壳式换热器》中规定：用于制造管板、平盖、法兰的钢锻件其级别不得低于JB4726和JB4728规定的 Ⅱ 级；钢板应符合 GB150 的规定。

3.136 强度焊可用于GB151-1999《管壳式换热器》规定的设计压力，但不适用于有较大 振动 及有 间隙腐蚀 的场合。

3.137 GB151-1999《管壳式换热器》中规定：卧式换热器的壳程为单相清洁流体时，流板缺口应 水平上下 布置；若壳程介质为气、液相共存或液体中含有固体物料时，折流板缺口应 垂直左右 布置。

3.138 GB151-1999《管壳式换热器》中规定：当壳程进出口接管距管板较远，停滞区过大时，应设置 导流筒 ；以减小流体停滞区，增加换热管的 有效换热长度 。

3.139 GB151-1999《管壳式换热器》中规定：换热器的蒸汽进口必要时可采用 扩大管 以起缓冲作用。

3.140 GB151-1999《管壳式换热器》中规定：换热器纵向隔板的最小厚度为 6 mm ，当壳程 压力降 较大时，隔板应适当加厚。

3.141 GB151-1999《管壳式换热器》中规定：填料函式换热器不适用于易挥发、 易燃 、 易爆 、 有毒 及 贵重 介质。

3.142 GB151-1999《管壳式换热器》中规定：拼接管板的对接接头应进行 100% 射线或超声检测，

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按JB4730射线检测不低于 Ⅱ 级，或超声检测中的 Ⅰ 级为合格。

3.143 GB151-1999标准附录B低温管壳式换热器中规定：对按批试验判为不合格的钢材，可改作逐张(件)试验，逐张(件)试验还不合格的钢材，也可进行 热处理 后复验。

3.144 用钢板制造整体带颈法兰时，应符合：⑴ 钢板应经超声波擦伤，无 分层 缺陷；⑵ 应沿钢板轧制方向切割出板条，经弯曲、对焊成为圆环，并使钢板表面形成 环形柱面 ；⑶ 圆环的对接焊缝应采用 全熔透焊缝 ；⑷圆环对接焊缝应进行 焊后热处理 ，并以 100% 射线或超声波探伤检验，其合格标准按相应法兰标准的规定。

3.145 法兰在下列情况下进行正火或完全退火热处理：⑴ 法兰断面厚度大于 76 mm的碳素钢或低合金钢制法兰；⑵ 焊 制整体法兰；⑶ 锻 制法兰。

3.146 《压力容器压力管道设计单位资格许可与管理规则》规定：压力容器设计类别、级别划分为 A类 、

以类 、 D类 、 SAD 类；压力管道设计类别、级别划分为 GA类 、 GB类 、 GC 类。 3.147 《压力容器压力管道设计单位资格许可与管理规则》规定：压力管道设计类别GA是 长输管道 ；

GB是 公用管道 ；GC是 工业管道 。

3.148 《压力容器压力管道设计单位资格许可与管理规则》规定：设计单位资格许可程序包括： 申请 、

受理 、 试设计 、 资格审查 、 批准 和 发证 。

3.149 《压力容器压力管道设计单位资格许可与管理规则》规定：获得《压力容器压力管道设计许可证》的设计单位，需增加 设计类别 、 级别 以及 单位名称变化 等，应向 国家或省级安全监察机构 提出增项或变更申请。

3.150 《压力容器压力管道设计单位资格许可与管理规则》规定：设计单位改变名称时，应在法人证书变更后 1个月 内，携带 上级部门批复的文件 、 更名后的法人证书 、 原《设计许可证》 等材料，办理《压力容器压力管道设计许可证》更名手续。

3.151 《压力容器压力管道设计单位资格许可与管理规则》规定：设计单位因企业迁址或所有制变更，必须在迁址或变更工作完成后 1个月 内向 批准部门 报告，经确认后，办理《压力容器压力管道设计许可证》更名手续。

3.152 《压力容器压力管道设计单位资格许可与管理规则》规定：设计单位变更地址、变更设计单位技术总负责人或审批人员，必须在1个月 内向 批准部门 报告。

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4.问答题

4.1 《锅炉压力容器安全监察暂行条例》的适用范围？哪些单位必须执行《锅炉压力容器安全监察暂行条例》？

答：适用于所有承压锅炉和压力为一个表压以上的各种压力容器，这些设备的设计、制造、安装、使用、检验、修理、改造的单位，都必须执行《锅炉压力容器安全监察暂行条例》。

4.2 简答《〈锅炉压力容器安全监察暂行条例〉实施细则》的“压力容器部分”主要有哪些内容？ 答：⑴ 压力容器设计单位和设计的审批；

⑵ 压力容器制造单位的审批； ⑶ 压力容器产品制造质量的监督；

⑷ 压力容器检验单位的审定和检验员资格考核； ⑸ 压力容器使用登记。

4.3 《压力容器安全技术监察规程》适用于同时具备哪些条件的压力容器(不答仅第三章、第四章、第五章适用的压力容器？

答：《压力容器安全技术监察规程》适用于同时具备下列条件的压力容器；

⑴ 最高工作压力(PW)大于等于0.1MPa(不含液体静压力)。

⑵ 内直径(非圆形截面指其最大尺寸)大于等于0.15m，且容积(V)大于等于0.025m3。 ⑶ 盛装介质为气体、液化气体或最高工作温度高于等于标准沸点的液体。 4.4 《压力容器安全技术监察规程》管辖的压力容器，其受管辖的范围如何划定？

答：⑴ 本体，与外部连接时其界线划定到压力容器与外部管道或装置焊接连接的第一道环向焊缝的焊接坡口、螺纹连接的第一个螺纹接头、法兰连接的第一个法兰密封面、专用连接件或管件连接的第一个密封面；

⑵ 压力容器开孔部分的承压盖及其紧固件； ⑶ 非受压元件与压力容器本体连接的焊接接头； ⑷ 压力容器上所用的安全附件。

4.5 压力容器的哪些环节须严格执行《压力容器安全技术监察规程》的规定？ 答：压力容器的设计、制造(组焊)、安装、使用、检验、修理和改造等七个环节。 4.6 按《压力容器安全技术监察规程》的规定，哪些压力容器划分为第二类压力容器？ 答：⑴ 中压容器；

⑵ 低压容器(仅限毒性程度为极度和高度危害介质)

⑶ 低压反应容器和低压储存容器(仅限易燃介质或毒性程度为中度危害介质)

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⑷低压管壳式余热锅炉； ⑸ 低压搪玻璃压力容器。

注：第二类压力容器中的中压容器，低压容器不包括已划分为第三类压力容器的中压容器和低压容器。

4.7 按《压力容器安全技术监察规程》的规定，哪些移动式压力容器划分为第三类压力容器？ 答：包括铁路罐车(介质为液化气体、低温液体)、罐式汽车［液化气体运输(半挂)车、低温液体运输(半挂)车、永久气体运输(半挂)车和罐式集装箱(介质为液化气体、低温液体)等。

4.8 设计制造压力容器，其技术要求和使用条件不符合《压力容器安全技术监察规程》的规定时，应如何处理？

答：设计、制造压力容器，其技术要求和使用条件不符合《压力容器安全技术监察规程》规定时，应在学习借鉴和实验研究的基础上，将所做试验的依据、条件、数据、结果和第三方的检验报告及 其有关的技术资料报省级安全监察机构审核、监察机构批准，方可进行试制、试用。通过一定周期的试用验证，进行型式试验或技术鉴定后，报监察机构备案。

4.9 按《压力容器安全技术监察规程》的规定，在哪些条件下，用于制造压力容器壳体的碳素钢和低合金钢钢板，应逐张进行超声检测？

答 ：凡符合下列条件之一的，应逐张进行超声检测：

⑴ 盛装介质毒性程度为极高、高度危害的压力容器。

⑵ 盛装介质为液化石油气体且硫化氢含量大于100mg/L的压力容器。 ⑶ 最高工作压力大于等于10Mpa的压力容器。

⑷ GB150《钢制压力容器》第二章和附录C、GB151《管壳式换热器》、GB12337《钢制球形储罐》及其他国家标准和行业标准中规定应逐张进行超声检测的钢板。

⑸ 移动式压力容器。

4.10 《压力容器安全技术监察规程》对压力容器用有色金属材料(指铝、铜、镍及其合金)的选用、保管与存放，冲击试验和坡口加工提出了哪些要求？

答：⑴ 用于制造压力容器的有色金属，应在相应的国家标准或行业标准范围内选用，对有色金属有特殊要求时，应在设计图样或相应的技术条件上注明。

⑵ 制造单位必须建立严格的保管制度，并设专门场所存放。 ⑶ 有色金属制压力容器用的冲击试验要求，应符合相应标准的规定。

⑷ 有色金属制压力容器焊接接头的坡口应采用机械方法加工，其表面不得有裂纹、分层和夹渣等缺陷。

4.11 《压力容器安全技术监察规程》中规定了哪些压力容器受压元件为主要受压元件？

答：压力容器的筒体、封头(端盖)、人孔法兰、人孔接管、膨胀节、开孔补强圈、设备法兰、球罐的

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球壳板、换热器的管板和换热管；M36以上(含M36)的设备主螺栓及公称直径大于等于250mm的接管和管法兰均作为主要受压元件。

4.12 《压力容器安全技术监察规程》关于压力容器制造或现场组焊单位对主要受压元件的材料代用有何规定？

答：压力容器制造或现场组焊单位对主要受压元件的材料代用，原则上应事先取得原设计单位出具的设计理发批准文件、对改动部位应在竣工图上做详细记载。对制造单位有使用经验且代用材料性能优于被代用材料时(仅限16MnR、20R、Q235系列钢板，16Mn、10#、20#锻件或钢管的相互代用)，如制造单位有相应设计资格，可由制造单位设计部门批准代用并承担相应责任，同时须向原设计单位备案。原设计单位有异议时，应及时向制造单位反馈意见。

4.13 简答按《压力容器安全技术监察规程》的规定，压力容器的设计总图上，至少应注明哪些内容？

答：⑴ 压力容器的名称、类别。

⑵ 设计条件和特定情况下的补充条件。 ⑶ 主要受压元件的材料牌号及材料要求。 ⑷ 主要特性参数。 ⑸ 制造要求。 ⑹ 热处理要求。 ⑺ 防腐蚀处理要求。 ⑻ 无损检测要求。

⑼ 耐压试验和气密性试验要求。 ⑽ 安全附件的规格和订购特殊要求。 ⑾ 压力容器铭牌的位置。

⑿ 包装、运输、现场组焊和安装要求。 ⒀ 特殊要求。

4.14 按《压力容器安全技术监察规程》的规定，压力容器设计条件一般包括哪些内容？什么情况下还应增加内容？增加什么内容？

答：设计条件一般包括温度、压力、介质组分腐蚀裕量、焊缝系数、自然条件等。对储存液化石油气的储罐应增加装量系数；对有应力腐蚀倾向的材料应注明腐蚀介质的限定含量；对有时效性的材料应考虑工作介质的相容性，还应注明压力容器使用年限。

4.15 为什么《压力容器安全技术监察规程》对装有触媒的反应容器和装有充装物的大型压力容器，规定在其设计总图上应注明使用过程中定期检验的技术要求？

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答：装有触媒和充填物的大型压力容器的检验周期可以触媒和充填物的寿命决定，这样就有可能造成检验周期过长，这就需要设计者考虑对压力容器安全的影响，作些必要的技术处理，如增加壁厚，提高制造时的检验要求，以便检查是否采取了有效的措施。

4.16 《压力容器安全技术监察规程》对设计压力容器时的腐蚀裕量，提出了哪些安全技术要求？ 答：设计压力容器时，应有足够的腐蚀裕量。腐蚀裕量应根据预期的压力容器使用寿命和介质对材料的腐蚀速率确定，还应考虑介质流动时对压力容器或受压元件的冲蚀量和磨损量。在进行结构设计时，还应考虑局部腐蚀的影响，以满足压力容器安全运行要求。为防止压力容器超寿命运行引起安全问题，设计单位一般应在设计图样上注明压力容器设计使用寿命。

4.17 《压力容器安全技术监察规程》要求设计单位一般应在设计图样上注明压力容器使用寿命的主要目的是什么？

答：防止压力容器超寿命运行引发安全问题。

4.18 《压力容器安全技术监察规程》对压力容器强度计算的内容提出了哪些要求？

答：强度计算书的内容，至少应包括：设计条件、所用规范和标准、材料、腐蚀裕量、计算厚度、名义厚度、计算应力等。

4.19 《压力容器安全技术监察规程》对壳体的金属温度受大气环境条件影响的储存容器的最低设计温度是如何规定的？

答：设计储存容器，当壳体的金属温度受大气环境气温条件所影响时，其最低设计温度可按该地区气象资料，取历年来月平均最低气温的最低值。月平均最低气温是指当月各天的最低气温值相加后除以当月的天数。

月平均最低气温值，是气象局实测析10年逐月平均最低气温资料中的最小值。

4.20 《压力容器安全技术监察规程》中，介质为液化气体(含液化石油气)的固定式压力容器设计储存量的计算公式为 ： W=ΦVρt，说明该计算公式中各符合意义? 答：式中 W一储存量，t；

Φ—装量系数，一般取0.9，对容器容积经实际测定者，可取大于0.9，但不得大于0.95； V一压力容器的容积，m3

Ρt一设计温度下的饱和液体密度， t/ m3

4.21 《压力容器安全技术监察规程》中介质为气体的移动式压力容器罐体允许最大充装量的计算公式为：W=ΦVV说明该计算公式的各符号的意义。 答：式中W一罐体允许最大充装量，t；

ΦV一单位容积充装量，按介质在50℃时罐体内留有8%气相空间及该温度下的介质密度

确定，t/ m3；

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V一罐体实际容积，m3。

4.22 《压力容器安全技术监察规程》对设计盛装液化石油气的储存容器的管法兰、垫片和紧固件做出了哪些规定？

答：设计盛装液化石油气的储存容器，应参照行业标准HG20592~20635的规定，选取压力等级高于设计压力的管法兰、垫片和紧固件，使用法兰连接的第一个法兰密封面，应采用高颈对焊法兰、金属缠绕垫片(带外环)和高强度螺栓组合。

4.23 按《压力容器安全技术监察规程》的规定，符合哪些条件的压力容器可不开孔检查孔？ 答：符合下列条件之一的压力容器可不开孔检查孔； ⑴ 筒体内径小于等于300ｍｍ的压力容器。

⑵ 压力容器上设有可拆卸的封头、盖板等或其他能够开关的盖子，其封头、盖板或盖了的尺寸不小于所规定检查孔的尺寸。

⑶ 无腐蚀或轻微腐蚀，无需做内部检查和清理的压力容器。 ⑷ 制冷装置压力。 ⑸ 换热器。

4.24 对未列入允许不开孔的压力容器范围，而因特殊情况又不能开设检查孔的压力容器，《压力容器安全技术监察规程》对其提出了哪些要求？ 答：应同时满足以下要求：

⑴ 对每条纵、环焊缝做100%无损检测(射线或超声)。

⑵ 应在设计图样上注明计算厚度，且在压力容器在用期间或检验时重点进行测厚检查， ⑶ 相应缩短检验周期。

4.25 《压力容器安全技术监察规程》对快开门式压力容器的安全联锁装置的功能提出了哪些要求？ 答：快开门式压力容器的联锁装置应具有以下功能：

⑴ 当快开门达到预定关闭部位方能升压运行的联锁控制功能；

⑵ 当压力容器的内部压力完全释放，安全联锁装置脱开后，方能打开快开门的联锁联动功能， ⑶ 具有与上述动作同步的报警功能。

4.26 《压力容器安全技术监察规程》针对设计采用不或拆结构的保温层的压力容器提出了什么要求？

答：对有保温层的压力容器，如设计的保温层采用不可拆结构时，应在图样上提出对容器保温层进行全面定期宏观检查的要求，必要时，图样上应提出对全部焊接接头进行无损检测等特殊要求。 4.27 按《压力容器安全技术监察规程》的规定，钢制压力容器的接管(凸缘)与壳体之间的接头设计以及夹套压力容器的接头设计，哪些情况应采用全焊透型式？

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答：有下列情况之一的，庆采用全焊透型式。

⑴ 介质为易燃或毒性为极度危害和高度危害的压力容器。 ⑵ 做气压试验的压力容器。 ⑶ 第三类压力容器。 ⑷ 低温压力容器。

⑸ 按疲劳准则设计的压力容器。 ⑹ 直接受火焰加热的压力容器。 ⑺ 移动式压力容器。

4.28 按《压力容器安全技术监察规程》的规定，哪些压力容器在设计时应提出气密性试验的要求？ 答：当压力容器所盛装的介质其毒性为极度危害或高度危害或不允许有微量泄漏时，设计时应提出压力容器气密性试验的要求。气态介质的铸造压力容器，也应在设计图样上提出气密性气密性试验的要求。

4.29 《超高压容器安全监察规程(试行)》对超高压容器的范围是如何划定的？

答：⑴ 与外部管道、装置连接的：螺纹连接的第一个螺纹接头；法兰连接的第一个法兰密封面；专用连接件，管道国家利益的第一个密封面。 ⑵ 超高压容器开孔部分的承压及其紧固件。

4.30 《超高压容器安全监察规程(试行)》适用于具备什么条件的超高压容器？ 答：适用于同时具备下列条件的超高压容器：

⑴ 最高工作压力大于等于100MPa的压力容器，小于等于1000MPa；设计温度为零至425℃； ⑵ 内直径大于等于100mm； ⑶ 介质为气体或气-液体。

4.31 按《超高压容器安全监察规程(试行)》的规定，超高压容器的哪些受压元件是主要受压元件？ 答：筒体、端盖、卡箍、螺塞、堵头、螺纹连接件等。

4.32 《超高压容器安全监察规程(试行)》所指的超高压容器：的高温条件是什么？ 答：系指设计温度大于250℃的条件。

4.33 《超高压容器安全监察规程(试行)》对超高压容器采用国外材料制造时，提出了哪些要求？ 答：⑴ 所选用的材料应是超高压容器用钢，其使用范围及各项性能应不低于《超高压容器安全监察规程(试行)》规定且应符合国外相应标准的规定，同时应附有质量证明书，并向国家锅炉压力容器安全监察机构备案。

⑵ 制造单位首次使用前，应进行有关试验和复验，满足设计和使用要求后，方能投料制造。 4.34 《液化气体汽车罐车安全监察规程》中“低温型汽车罐车”的定义是什么？

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答：低温型汽车罐车：指运输液氧、液氮、液氩、液态二氧化碳等介质，罐体为钢制且其外部有绝的热层和受压外套的汽车罐车。

4.35 《液化气体汽车罐车安全监察规程》中对“汽车罐车”的定义是什么？ 答：汽车罐车：指罐体和底盘两部分的组合。

4.36 《液化气体汽车罐车安全监察规程》对汽车罐车的汽车底盘选用有什么规定？

答：汽车罐车应选用中国汽车工业总公司和联合发布的汽车产品目录中的汽车底盘和进口汽车底盘。

4.37 《液化气体汽车罐车安全监察规程》对低温型汽车罐车设置的爆破片装置提出了哪些要求？ 答：低温型汽车罐车设置的爆破片应满足：

⑴ 罐体设置的爆破片装置和连接罐体管路上的爆破片装置的标定爆破压力应高于罐体的安全阀开启压力而小于罐体的设计压力，外套的爆破片标定爆破压力为0.07~0.1Mpa。爆破片装置的材料应与低温液体介质相容，在低温下有良好的力学性能和冲击韧性。液氢、液氧汽车罐车爆破片的材料，应选用爆破后不产生火花和金属碎化片的材料；

⑵ 爆破片材料的截面积，应保证爆破片爆破时能迅速释放出罐体或外套内产生的气体； ⑶ 标记、质量证明书以及检验要求等应符合GB567《拱形金属爆破片技术条件》的有关规定。 4.38 按《压力容器压力管道设计单位资格许可与管理规则》的要求，设计单位应具备哪些基本条件？

答：⑴ 有企业法人营业执照或事业单位法人证书；

⑵ 有中华人民共和国组织机构代码证；

⑶ 有健全的质量保证体系和切实可行的设计管理制度； ⑷ 有与设计级别相适应的技术法规、标准； ⑸ 有专门的设计工作机构和场所；

⑹ 有必要的设计装备和设计手段，具备利用计算机进行设计、计算、绘图的能力，计算机辅助设计和计算机出图率应达到100%，具备在互联网上传递图样和文字电子邮件所需的软件和硬件；对D类压力容器设计单位计算机辅助设计和计算机出图率应达到80%。

⑺ 具有规定数量持有《设计审批员资格证书》的设计审批人员； ⑻ 具有一定的压力容器或压力管道设计经验，具有承担设计的能力。

4.39 按《压力容器压力管道设计单位资格许可与管理规则》的要求，设计资格印章应有哪些内容？ 答：⑴ 压力容器设计资格印章字样；

⑵ 设计单位技术总负责人姓名； ⑶ 设计单位设计许可证编号；

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⑷ 设计单位设计许可证批准日期； ⑸ 设计单位全称。

4.40 压力容器压力管道设计单位的《设计许可证》由谁批准、颁发？具体审查、设计审批人员的培训考核工作由谁承担？

答：国家质检总局和省级质量技术监督部门负责《设计许可证》的批准、颁发。设计单位设计资格许可的具体审查工作、设计审批人员的培训考核工作，由国家质检总局和省级质量技术监督部门委托经备案的审查机构承担。

4.41 按《压力容器压力管道设计单位资格许可与管理规则》的规定，产品设计总图上出现哪些问题，属违规情况，应由有关部门对设计单位作出相应的处理？ 答：产品设计总图上有下列情况之一者：

⑴ 无设计资格印章；

⑵ 加盖的设计资格印章已作废或为复印型式；

⑶ 在标题栏为外单位的图样上签字或加盖设计资格印章，或者本单位设计范围之外的设计产品，由外单位人员签字或加盖设计资格印章；

⑷ 标题栏内未按有关规定履行签字手续。 4.42 申请设计资格的单位，必须具备的条件是什么？ 答：⑴ 有企业法人营业执照或事业单位法人证书；

⑵ 有中华人民共和国组织机构代码证；

⑶ 有健全的质量保证体系和切实可行的设计管理制度； ⑷ 有与设计级别相适应的技术法规、标准； ⑸ 有专门的设计工作机构和场所；

⑹ 有必要的设计装备和设计手段，具备利用计算机进行设计、计算、绘图的能力，计算机辅助设计和计算机出图率应达到100%，具备在互联网上传递图样和文字电子邮件所需的软件和硬件；对D类压力容器设计单位计算机辅助设计和计算机出图率应达到80%。

⑺ 具有规定数量持有《设计审批员资格证书》的设计审批人员。 ⑻ 具有一定的压力容器或压力管道设计经验，具有承担设计的能力。 4.43 压力容器分为三类，其划分的原则是什么？分类的目的是什么？

答：为有利于安全技术监督和管理，将《容规》适用范围内的压力容器分为三类：

⒈ 低压容器为第一类压力容器(除本条第2、3款规定的除外)。 ⒉ 低压容器(仅限毒性程度为极度和高度危害介质)； ⑴ 在压容器；

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⑵ 低压容器(仅限毒性程度为极度和高度危害介质)；

⑶ 低压反应容器和低压储存容器(仅限易燃介质或毒性程度为中度危害介质)； ⑷ 低压管壳式余热锅炉； ⑸ 低压搪玻璃压力容器；

⒊ 下列情况之一为第三类压力容器： ⑴ 高压容器；

⑵ 中压容器(仅限毒性程度为极度和高度危害介质)；

⑶ 中压储存容器(仅限易燃或毒性程度为中度危害介质，且PV乘积大于等于10Mpa·m3)； ⑷ 中压反应容器(仅限易燃或毒性程度为中度危害介质，且PV乘积大于等于0.5Mpa·m3)； ⑸ 低压容器(仅限易燃或毒性程度和高度危害介质，且PV乘积大于等于0.2Mpa·m3)； ⑹ 高压、中压管壳式余热锅炉； ⑺ 中压搪玻璃压力容器；

⑻ 使用强度级别较高(指相应标准中抗拉强度规定下限大于等于0 Mpa)的材料制造的压力容器；

⑼移动式压力容器，包括铁路罐车(介质为液化气体、低温液体)、罐式汽车［液化气体运输(半挂)车、低温液体运输(半挂)车、永久气体运输(半挂)车］和罐式集装箱(介质为液化气体、低温液体、)等；

⑽ 球形储罐(容积(大于等于50 m3)； ⑾ 低温液体储存容器(容积大于等于5 m3)。 4.44 《容规》与《条例》及标准有何关系？

答：发布的《锅炉压力容器安全监察暂行条例》(以下简称《条例》)属行规，是我国锅炉、压力容器安全监察工作的基本法规，是锅炉、压力容器安全监察工作的依据和准则。依据《条例》制订的《容规》也属行规，是从安全角度，对压力容器安全监察提出最基本的要求。 国家标准、行业标准属民事诉讼范畴，是设计、制造压力容器产品的依据。《容规》是压力容器安全技术监察和管理的依据，由于安全技术监察的内容同标准的任务、性质、工作进度和角度不同，有些与标准一致，有些可能不一致，这是正常的，并不矛盾。二者无大小之分，作为产品的设计和制造单位，遵守《容规》和执行标准是一致的，二者不协调时，宜按高的要求执行。但作为压力容器安全监察部门，只要产品符合《容规》要求即可。

4.45 碳45 碳素钢和碳锰钢在高于425℃温度下长期使用时，应注意什么问题？

答：GB150-1998规定，碳素钢和碳锰钢在高于425℃温度下长期使用时，应考虑钢中碳化物相的石墨化倾向。因为碳素钢和碳锰钢在上述情况下，钢中的渗碳体会产生分解，钢中的渗碳体会产生分

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解，

Fe3→C3Fe+C(石墨)，而这一分解及石墨化最终会使钢中的珠光体部分或全部消失，使材料的强度及塑性均下降，而冲击值下降尤甚，钢材明显变脆，美国ASME规范对此也有同样规定。 4.46 奥氏体钢的使用温度高于525℃时，应注意什么问题？

答：GB150-1998规定，奥氏体钢的使用温度高于525℃时，钢中含碳量应不小于0.04%，这是因为奥氏体钢的使用温度高于500~550℃时，若含碳量太低，强度及抗氧化性会显著下降，因此，一般规定超低碳

(C≤0.03%)奥氏体不锈钢使用范围，18-9型材料用到400℃左右，18-12-2型材料用到450℃左右，使用温度超过650℃时，国外对于304、316材料一般要求用H级，即含碳量要稍高于一些，主要也是考虑耐蚀，而且耐热即有热强性。

4.47 压力容器用碳素钢和低合金钢，当达到何种厚度时应在正火状态下使用，为什么？

答：壳体厚度大于30mm的20R和16Mn；其它受压元件(法兰、管板、平盖等)厚度大于50 mm的20R和16M nR，以及厚度大于16 mm的15M nVR，应在正火状态下使用。这主要是考虑国内轧制设备条件，较厚板轧制比小，钢板内部致密度及中心组织质量稍差；另外对钢板正火处理可细化晶粒及改善组织，使钢板有较好的韧性、塑性以及较好的综合机械性能。

4.48 调质状态和用于多层包扎容器内筒的碳素钢和低合金钢钢板为何应逐张进行拉力试验和夏比(V型)常温或低温冲击试验？

答：低合金钢经调质处理后，屈服点大大提高了，但冲击韧性不够稳定。为了正确判断综合力学性能，所以要逐张进行拉力和冲击试验来验证。

多层包扎容器内筒一种承受较高压力的设备内筒，其设计压力为10~100MPa ;同时高压容器往往还需要承受较高的温度和各种介质的腐蚀，操作条件苛刻，故高压容器的材料验收、制造与检验要求都比较高，这样才能保证高压容器的安全使用。

4.49 当设计温度小于0℃时，名义厚度δn大于25 mm的20R和δn大于38 mm16MnR、15M nVR、 15M nVNR或任何厚度的18MnMoNbR和13MnNiMoNbR为何要以批进行夏比(V型)低温冲击试验？试样为何横向取样？低温冲击功的指标是什么？

答：因为国产钢材20R、16MnR、15M nVR、15M nVNR，当厚度达到一定限度时，或18MnMoNbR和13MnNiMoNbR强度级别较高的任何厚度钢板，无延性转变温度可能就在-19.99℃~0℃之间，非常危险，但又未按低温材料对待，为避免这个问题，就要求在上述温度区间做母材和试板V型冲击以验证能否满足设计要求。

由于浇铸钢锭时形成化学成份不均匀(金相上称偏析)或含有杂质，则在热轧变形后不均匀部分和杂质就顺差金属伸长方向延伸，形成所谓“流线”或纤维状组织(金相称带状组织)，这时金属软科学性

能就表现出各向异性，即平行于流线方向(纵向)的力学性能要高于垂直于流线方向(横向)的力学性能，其中塑性和韧性更为突出，所以制造容器钢板标准中取力学性能低的横向作为冲击值标准，以提高安全使用可靠性。

低温冲击功的指标为：20R的AKV≥18J；16MnR、15M nVR的AKV≥20J；15M nVNR、18MnMoNbR、 13MnNiMoNbR的AKV≥27J。

4.50 GB150-1998《钢制压力容器》标准中规定内压圆筒的强度计算公式是什么？它的理论依据和范围是什么？并简述这一公式被广泛使用的道理。

δ=

答：公式：

理论依据：第一强度理论计算周向应力的中径公式，并考虑圆筒焊接接头对强度的削弱及腐蚀的影响。

适用范围：P≤0.4［σ］Φ

广泛采用的道理：因这一理论所用时间最长，在长期的生产实践中积累了丰富的使用经验，形式简单，只要配以合适的安全系数就与第四强度理式得到相近的结果。

4.51 多腔压力容器如何划类和处理？一带夹套设备，夹套内介质为蒸汽，设计压力0.5MPａ，内筒为真空(无真空泄放阀)材料均为Q235-A，设计温度150℃。试确定夹套、内筒的水压试验压力，并简述试验步骤。

答：多腔压力容器，如换热器的管程和壳程，余热锅炉的汽包和换热室夹套容器等只划一个类别，即应以类别高的腔作为该容器的类别并按其进行管理，多腔压力容器应在一张装配图上表示其结构。 多腔压力容器的设计、制造技术要求可按各腔的压力、介质、容积的不同，区别对待。 内筒： P T=1.25×0.1=0.125MPa

(说明：当有真空泄放阀Pτ=1.25×最大内外压差或0.1 MPa两者中低值) 夹套 P T=1.25×0.5=0.625MPa

然后校核相邻壳壁在试验压力下的稳定性，应满足稳定要求。 用

ｔ

PDi+C

2t－Ｐ σT=校核圆筒压力

PT(Di e)2 ｅ

满足 σΤ≤0.9Φσｓ(σ0.2)如不满足，图样上应注明允许压差值。

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试压步骤：先用0.125MPa压力试内筒，合格后焊夹套，再用0.625MPa压力试夹套。

4.52 椭圆形封头、碟形封头为什么要设计直边？半球形封头为什么没有直边？半球形封头受力状态最好，但一般中、低压容器中很少采用，而多数采用标准椭圆形封头，为什么？平板在压力容器中受力较差，压力容器中哪些受压元件却经常使用？为什么？

答：⑴ 减少附加弯曲应力；便于筒体连接，遇不等厚时便于削薄处理。

⑵ 半球形封头是等曲率半径，筒体本身就是直边。

⑶ 半球形封头加工比椭圆或碟形封头难，且用料多，常用于压力较高的容器。

⑷ 平板易于加工，且易与管子连接为管板。常用于：人孔盖板、换热器、或废热锅炉的管板等。 4.53 何谓晶间腐蚀？如何解决？

答：在室温下碳只能小量地溶解于奥氏体固溶体中。温度升高时，碳在固溶体中的溶解度增大，再将钢由高温缓慢冷却，在敏化温度范围(400~850℃)时奥氏体中饱和的碳和铬化合成Cr23C6沿晶界沉淀析出，由于铬的扩散速度较慢，这样生成Cr23C6所需铬必然要从晶界附近获得，造成晶界附近区域铬含量降低而产生晶间腐蚀。

解决方法：降低含碳量，添加稳定化元素，固溶处理，稳定化处理，固溶加稳定化处理。 4. 焊缝余高的作用是什么？超过标准的余高是否必须去除？设计者可否要求把焊缝余高去除到与母材高齐平？为什么？

答：压力容器一般是多道焊，下一焊道对上一焊道起保温和缓冷作用，对消除焊接应力、改善组织性能有益，因此焊缝余高相当于对最后一层强度焊道发挥了上述回火焊道作用。但焊缝余高相当于局部形状突变，引起应力集中，有可能是从余高边缘发生疲劳或脆性断裂的根源，因此超过标准规定的余高必须去除。

标准是产品质量的最低要求，设计者可以根据产品质量重要性、安全性、封头成形加工等要求把余高去除到与母材齐平，否则需降低焊缝系数。

去除余高使焊缝与母材表面平滑过渡，对消除形状突变与表面缺陷，改善容器应力状态，提高抗脆断与疲劳断裂有益。

4.55 盛装液化石油气的容器为什么必须按设计储存量充装液化石油气？

答：盛装液化石油气的容器，当按规定进行充装时，即使温度达到设计温度(50℃)时，容器内还剩有5%的气相空间，此时，温度升高1℃，容器内的饱和蒸汽压升高0.02~0.03MPa。当超量充装后，由于液化石油气的体积膨胀系数大，约为水的10~16倍，温度升高时就会使容器内液化石油气体的液体充满整个容器，此时温度再升高，容器就要承受液体膨胀的压力。当温度每升高1℃时容器内的压力就升高2~3MPa，与饱和蒸汽压相比几乎是100倍，对一台充满液体的容器，当温度再升高3~5℃时，就接近或超过了容器的爆破压力，容器就会自行爆破。因此，液化石油气容器是严禁超装的。

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4.56 咬边对压力容器的安全有哪些危害？

答：咬边属于形状突变，造成局部应力集中，在长期使用中易扩展；咬边是开口缺陷，形成介质死区,在长期使用中由于介质浓缩引起腐蚀，因此，咬边的存在对压力容器的强度、应力腐蚀、疲劳等均会造成不良的结果。

4.57 什么是应力腐蚀破裂？奥氏体不锈钢在哪些介质中易产生应力腐蚀破裂？

答：应力腐蚀破裂是金属在应力(拉应力)和腐蚀的共同作用下(并有特定的温度条件)所引起的破裂。应力腐蚀现象较为复杂，当应力不存在时，腐蚀甚微；当有应力后，金属会在腐蚀并应力腐蚀破坏的金属材料与环境的组合主要有以下几种：

⒈ 碳钢及低合金钢、介质为碱液、盐溶液、无水液氨、湿硫化氢等； ⒉ 奥氏体不锈钢：氯离子、氯化物+蒸汽、湿硫化氢、碱液等； ⒊ 含钼奥氏体不锈钢：碱液、氯化物水溶液、硫酸+硫酸铜的水溶液等； ⒋ 黄铜：氨气及溶液、氯化铁、湿二氧化硫等； ⒌ 钛：含盐酸的甲醇或乙醇、熔融氯化钠等； ⒍ 铝：湿硫化氢、含氢硫化氢、海水等。

4.58 奥氏体不锈钢焊缝能否采用超声波检测，为什么？

答：由于奥氏体不锈钢中存在的双晶晶界等显著影响超声波的衰减及传播，因此目前超声波检测未能在这种不锈钢中等到广泛的采用。

4.59 碳素钢和低合金钢钢管，当使用温度≤-20℃时，其使用状态及最低冲击试验温度应符合什么要求？

答：碳素钢和低合金钢钢管使用温度低于或等于-20℃时，其使用状态及最低冲击试验温度按下表的规定。 钢号 10 20G 16Mn 09MnD 使用状态 正火 正火 正火 正火 壁厚 mm ≤16 ≤16 ≤20 ≤16 最低冲击试验温度℃ -30 -20 -40 -50 因尺寸无法制备5mm×10mm×55mm小尺寸冲击试样的钢管，免做冲击试验，各钢号钢管的最低使用温度按附录C(标准的附录)的规定。

4.60 锻件的级别如何确定？对于公称厚度大于300 mm的碳素钢和低合金钢锻件应选用什么级？ 答：锻件级别按JB4726《压力容器锻件技术条件》的规定选用。对于公称厚度大于300 mm的碳素

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钢和低合金钢锻件应选用Ⅲ级或Ⅳ级。

4.61 16MnD钢锻件，当使用温度等于或低于-20℃时，其热处理状态及最低冲击试验温度是什么？ 答：应符合下表的规定： 钢号 16MnD

4.62 低合金钢螺栓，当使用温度等于或低于-20℃时，其使用状态及最低试验温度是什么？ 答：应符合下表的规定： 钢号 规格 mm 使用状态 最低冲击试验温度℃ 30CrMoA 35CrMoA M60~M80

4.63 铝和铝合金用于压力受压元件应符合什么要求？ 答：⒈ 设计压力不应大于8MPa，设计温度为-269~200℃；

⒉ 设计温度大于65℃时，一般不选用含镁量大于等于3%的铝合金。 4. 钛和钛合金用于压力容器受压元件应符合什么使用条件？

答：⒈ 设计温度；工业纯钛不应高于230℃；钛合金不应高于300℃；钛复合板不应高于250℃。

⒉ 用于制造压力容器壳体的钛材应在退火状态下使用。 4.65 铜及铜合金用于压力容器受压元件应为什么热处理状态？ 答：一般应为退火状态。

4.66 什么叫设计压力？什么叫计算压力？如何确定？

答：设计压力指设定的容器顶部的最高压力，与相应的设计温度一起作为载荷条件，其值不低于工作压力。

确定设计压力时，应考虑：

容器上装有超压泄放装置时，应按GB150-1998附录B(标准的附录)的规定确定设计压力。 对于盛装液化气体的容器，在规定的充装系数范围内，设计压力应根据工作条件下可能达到的最高金属温度确定。

确定外压容器的设计压力时，应考虑到在正常工作情况下可能出现的最大内外压力差。

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热处理状态 正火加回火，调质 公称厚度mm ≤200 ＞200~300 最低冲击试验温度℃ -40 -30 AKV(J) ≤M56 ≤M56 -100 -100 ≥27 ≥27 -70 确定真空容器的壳体厚度时，设计压力按承受外压考虑。当装有安全控制装置(如真空泄放阀)时，设计压力取1.25倍最大内外压力差或0.1MPa两者的低值；当无安全控制装置时，取0.1MPa。 由两室或两个以上压力室组成的容器，如夹套容器，确定设计压力时，应考虑各室之间的最大压力差。

计算压力指在相应的设计温度下，用以确定元件厚度的压力，其中包括液柱静压力。当元件所承受的液柱静压力小于5%设计压力时，可忽略不计。 4.67 固定式液化气体容器设计时，如何确定设计压力？

答： 盛装临界温度大于等于50℃的液化气体的压力容器，如设计有可靠保冷设施，其设计压力应为所盛装液化气体在可能达到的最高工作温度下的饱和蒸汽压力；如无保冷设施，其设计压力不得低于该液化气体在50℃时的饱和蒸汽压力。

盛装临界温度小于50℃的液化气体压力容器，如设计有可靠的保冷设施，并且能确保低温储存的，其设计压力不得低于试验实测的最高温度下的饱和蒸汽压力；没有实测数据或没有保冷设施的压力容器，其设计压力不得低于所装液化气体在规定的最大充装量时，温度为50℃时的气体压力。 4.68 什么叫计算厚度、设计厚度、名义厚度、有效厚度？

答：计算厚度：系指按公式计算得到的厚度，需要时，尚应计入其它载荷所需厚度，不包括厚度附加量；

设计厚度：系指计算厚度与腐蚀裕量之和；

名义厚度：系指设计厚度加上钢材厚度负偏差后向上圆整至钢材标准规格的厚度，即标注在图样上的厚度，对于容器壳体，在任何情况下其名义厚度不得小于最小厚度与腐蚀裕量之和；

有效厚度：系指名义厚度减去腐蚀裕量和钢材厚度负偏差。 4.69 什么叫最小厚度？如何确定？

答：为满足制造工艺要求，根据工程实践经验对壳体加工成形后规定了不包括腐蚀裕量的最小厚度。圆筒的最小厚度δmin按下列确定：

⒈ 对碳素钢和低合金钢容器：δmin≥3mm； ⒉ 对高合金钢容器：δmin≥2mm。

4.70 GB150-1998中法兰按其整体性程度分为几种型式？各型式的特点是什么？ 答：分为三种型式：

⒈ 松式法兰：法兰未能有效地与容器或接管连接成一整体，不具有整体式连接的同等结构强度。计算中认为容器或接管不与法兰共同承受法兰力矩的作用。

⒉ 整体法兰：法兰、法兰颈部及容器或接管三者能有效地连接成一整体结构，共同承受法兰力矩的作用。

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⒊ 任意式法兰：是一些焊接法兰［见GB150-1998中图(9-1)(h)、(i)、(k)］，其计算按整体法兰。但为简便起见，当满足下列条件时也可按活套法兰计算：

δn15mm,操作温度小于或等于370℃。 4.71 反向法兰的结构特点是什么？

答：反向法兰是指与圆筒相接的平盖开有d＞1/2Di的大孔。对于开有d≤1/2D孔的平盖可以用开孔补强或加厚平盖厚度来进行设计。对于开有d＞1/2D大孔，这些设计方法已不能适用，宜将开有大孔的平盖和与之相连接的圆筒体视为反向法兰，用法兰的原则进行设计。 4.72 平面法兰、凹凸面法兰与榫槽面法兰三类密封面各有什么公优缺点？

答：平面法兰密封面具有结构简单，加工方便，且便于进行防腐衬里等的优点，由于这种密封面和垫片的接触面积较大，如预紧不当，垫片易被挤出密封面。不易上紧，密封性能较差，适用于压力不高的场合，一般使用在PN≤2.5MPa的压力下。

凹凸面法兰密封面相配的两个法兰接合面一个是凸面，一个是凹面。安装时便于对中，能有效地防止垫片被挤出密封面，密封性能比平面密封面为好。

榫槽面法兰密封面由一个榫面一个槽面相配而成，因此，密封面更窄。由于受槽面的阻挡，垫片不会被挤压紧面，且少受介质的冲刷和腐蚀。安装时便于对中，垫片受力均匀，密封可靠，适用于易燃、和有毒介质的运用。但是由于垫片很窄，更换时较为困难。 4.73 卧式容器的双支座与多支座各有什么优缺点？

答：卧式容器的力学模型和梁相似。多支点梁由于支点间的间距小、各支点分摊的重量小，梁中的弯矩就小，应力也小。但要求各支点在同一水平上。这对于大型卧式容器较难做到。由于地基的不均匀沉降，使多支点的支反力不能均匀分配。

双支座不存在支反力不能均匀分配的问题。但是跨间的弯矩大，支座截面上的弯矩也大，容器壁内的应力就大。

4.74 双支座卧式容器设计中对支座的位置及固定型式按什么原则确定？

答：根据均布载荷的外伸梁的力学分析可知，当外伸梁的长度A为梁的长L的0.207倍时，跨间的最大弯矩与支座截面处的弯矩(绝对值)相等，若外伸加长，支座截面处的应力加大。因而，卧式容器通常要求 A≤0.2L。

此外，由于封头的刚性大于圆筒体的刚性，封头对于圆筒体有加强作用，若支座邻近封头，则

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Di0300,Pc2MPa

可充分利用封头的加强效应。因此在满足A≤0.2L时，应满足A≤0.5Rm(圆筒平均半径)。

和立式容器一样，卧式容器的支座也应固定在基础上，但是由于卧式容器因各种热膨胀的原因使圆筒体伸长，若因支座固定而不允许圆筒体伸长，圆筒体内部将增加附加应力。因此卧式容器只允许一个支座固定，另一个支座的地脚螺栓孔开成长圆孔，允许滑动。 4.75 低温压力容器焊接有什么要求？

答：⒈ 低温容器施焊前应按JB4708进行焊接工艺评定试验，包括焊缝和热影响区的低温夏比(V形缺口)冲击试验。冲击试验的取样方法和合格指标，按C2.1.中母材的要求确定。

⒉ 当焊缝两侧母材具有不同冲击试验要求时，焊缝金属的冲击试验温度应低于或等于两侧母材中的较高者。低温冲击功按两侧母材抗拉强度的较低值符合表C3的要求。热影响区按相应母材要求确定。接头的拉伸和弯曲性能按两侧母材中较低要求。

⒊ 按照JB4708进行焊接工艺评定，由不同级别号的母材组成焊接接头时，其焊接接头的低温冲击试验需重新评定。

⒋ 应严格控制焊接线能量。在焊接工艺评定所确认的范围内，选用较小的焊接线能量，以多道施焊为宜。

⒌ 焊接区域内，包括对接接头和角接接头的表面，不得有裂纹、气孔和咬边等缺陷。不应有急剧的形状变化，呈圆滑过渡工。

4.76 什么叫“低温低应力工况”？低温低应力工况的容器是否应按低温压力容器考虑？

答：“低温低应力工况”系指容器或其受压元件的设计虽然低于或等于-20℃，但其拉伸薄膜应力小于或等于钢材标准常温屈服点六分之一，且不大于500MPa时的工况。

当容器或其受压元件使用在“低温低应力工况”下，若其设计温度加50℃后，高于-20℃时，不必遵循低温压力容器的规定。 4.77 波形膨胀节的选材原则是什么？

答：⒈ 碳钢或低合金钢制波形膨胀节只适用于t≤375℃；奥氏体不锈钢制波形膨胀节适用于t≤

500℃。⒉ 用碳钢或低合金钢制波形膨胀节，其腐蚀裕量不得超过1mm，否则宜采用奥氏体不锈钢材料。

⒊ 对有氯化物、硫化物、酸、碱等易产生腐蚀的介质或工作温度较高(超过550℃)时，应选用耐蚀合金或高温合金来制造膨胀节，如国产材料FN-2、NS111及B-315或Incoloy800、825等。 4.78 奥氏体不锈钢制造的膨胀节，当σR＞2σst外时需进行何种校核？ 答：需进行疲劳寿命校核：

12820 N=370

R

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3.4⒈ 疲劳破坏时的循环次数计算： ⒉ 许用循环次数的确定： ［N］=

N nf15 nf4.79 从设计的角度来看，压力容器的失效准则有几种？它们各自的观点是什么？ 答：这里所说的失效是一种设计网点，一种共认的准则。主要是：

⒈ 弹性失效-----这种失效观点认为：容器内壁金属达到材料的实际屈服点就丧失了纯弹性状态而进入塑性，容器则已失效。该观点认为材料出现塑性变形会使金属品质发生变化，易引起腐蚀，故容器在弹性状态下工作而不允许出现塑性变形。

⒉ 塑性失效-----该观点认为：容器内表面材料出现塑性变形后，由于外边弹性层的约束，变形被在较小范围内，容器并未达到危险状态。仅当塑性变形由壁扩展到外壁时，容器体积有较大膨胀，出现不稳定现象，此时才达到承载极限，该观点将器壁整体屈服作为容器失效准则。

⒊ 弹塑性失效-----该准则适用于反复加载的情况，认为：容器不同部位的应力对导致容器破坏所起的作用不同，如在器壁应力远低于材料屈服点的情况下，筒体和封头或接管相连处的局部区域可能已达到屈服点而出现塑性变形，但由于相邻地区仍处于弹性，在反复载荷的作用下局部塑性变形并不一定会导致容器破坏，只有当超过“安定”界限后，才会出现损伤的积累过程，但非立即破坏。

⒋ 爆破失效-----对理想塑性材料，当容器整体屈服，即使压力不再升高，塑性变形仍会不断扩大，壁厚不断减薄，最终导致容器破坏。爆破失效观点认为：材料并非是理想塑性的，由于存在应变硬化，若压力不断继续升高，容器并不会破坏，只有当压力升到某一水平后，容器才会发生爆破而失效；设计中以工作压力对爆破压力取安全系数。这个准则一般在超高压容器的设计中采用。

除以上四种失效准则外，尚有蠕变失效、断裂失效等。

4.80 多层高压容器尢其是多层包扎容器对接深槽焊环缝常易出现的缺陷是什么？如何克服？ 答：多层环焊缝较容易出现焊接缺陷是在多层交界处易产生咬边或夹渣。为了克服此缺陷，可采用预先堆焊端面的方法。

4.81 多层高压容器在筒节上一般设有排气孔，为什么？ 答：开排气孔的目的和作用如下：

⒈ 环缝焊接时，层间气体能自由逸出，有利于提高焊接质量；

⒉ 操作及升降温时，夹层中气体能自由膨胀，可减少间隙带来的不良影响；

⒊ 能起报警作用，一旦内筒发生泄漏，泄漏物能较快排出设备外被人察觉，及时进行处理； ⒋ 在有氢介质的高压容器中，如果氢扩散在全筒体内，就可通过排气孔排出，防止氢的积聚。

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4.82 压力容器失效形式有哪几种？

答： 压力容器因机械载荷或温度载荷过高而丧失正常工作能力，称为失效。其形式有三种： ⒈ 强度失效：容器在载荷作用下发生过量塑性变形或破裂。

⒉ 刚度失效：容器属于过量弹性变形，导致运输、安装困难或丧失正常工作能力。 ⒊ 稳定失效：容器在载荷作用下形状突然发生改变导致丧失工作能力。

压力容器的设计必须计及上述三种失效可能，予以全面考虑，以确保设备正常使用。 4.83 压力容器的常规设计法与分析设计法有何主要区别？

答：目前压力容器的主要设计方法有常规设计法与分析设计法两种。

常规设计法，是以弹性失效为准则，以薄膜应力为基础，来计算元件的厚度。限定最大应力不超过一定的许用值(通常为1倍许用应力)。对容器中存在的较大的边缘应力等局部应力以增强系数等型式加以体现，并对计及局部应力后的最大应力取与薄膜应力相同的强度许用值。

GB150中的内压圆筒、球壳的厚度即是针对元件中的薄膜应力(一次总体薄膜应力)，并控制在1倍许用应力水平进行计算的。而对椭圆封头、碟形封头的厚度则是计及封头与圆筒边缘效应的局部应力，并将其与薄膜应力叠加后的最大应力控制在1倍许用应力进行计算的。常规设计法方法简明，但不致合理，结果偏保守。

分析设计法以塑性失效及弹塑性失效准则为基础，计及容器中的各种应力(如总体薄膜应力、边缘应力、峰值应力)进行准确计算，并对应力加以分类，按照不同应力引起的不同破坏形式，分别予以不同的强度条件，以此对元件的厚度计算。按该法设计的容器更趋科学合理，安全可靠，可体现一定的经济效益。

JB4732标准中对各种元件的厚度计算是建立在应力分析基础上并采用第三强度理论，其中内压圆筒、球壳的计算公式型式上虽与GB150的相应公式相同，但其计算意义是完全不同的。 分析设计由于区别了各种性质的应力和作用，充分发挥了材料的承载潜力，因此对材料和制造、检验提出了较高的技术要求。

4.84 不锈钢复合钢板在设计中如需计入复层材料的强度时，设计温度下的许用应力［σ］如何计算？

答： 对于复层与基层结合率达到JB4732-96的B2级以上的复合钢板，设计计算中需计入复层材料的强度时，设计温度下的许用应力［σ］按下式规定：MPa

112212

式中：δ1为基层钢板的名义厚度，mm；

δ2 为复层材料的厚度，不计入腐蚀裕量，mm；

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［σ］1 为设计温度下基层钢板的许用应力，MPa； ［σ］2 为设计温度下复层材料的许用应力，MP a； 4.85 对容器直径不超过800 mm，不能检测的单焊，如何处理？

答：对容器直径不超800 mm的圆筒与封头的最后一道环向封闭焊缝，当采用不带垫板的单面焊对接接头，且无法进行射线或超声检测时，允许不进行检测，但需采用气体保护焊打底。 4.86 钢制压力容器液压试验的压力如何确定？ 答：⒈ 内压容器液压试验压力PT按下式确定：

PT=1.25×［σ］/［σ］t

式中：P-----设计压力，MPa

［σ］----=试验温度下的材料许用应力，MPa； ［σ］t -----设计温度下的材料许用应力，MPa；

⒉ 外压容器和真空容器按内压容器进行液压试验，试验压力PT按下式确定：

PT=1.25×P MPa

式中 P-----设计压力， MPa

⒊ 夹套容器应在图样上分别注明内筒和夹套的试验压力。 ① 内筒：内筒的试验压力按上述1与2款确定；

② 夹套：夹套内的试验压力按上述1款确定，但必须校核内筒在试验外压力作用下的稳定性。如不能满足稳定要求，则应规定在作夹套的液压试验时，必须同时在内筒内保持一定压力，以使整个试验过程(包括升压、保压和卸压)中的任一时间内，夹套和内筒的压力差不超过设计压差。 4.87 液压试验时，对试验液体有什么要求？

答：试验液体一般采用用水，需要时也可采用不会导致发生危险的其它液体。试验时液体的温度应低于其闪点或沸点。奥氏体不锈钢制容器用水进行液压试验后应将水渍去除干净。当无法达到这一要求时，应控制水的氯离子含量不超过25mg/L。

试验温度：碳素钢、16MnR和正火15MnVR钢制容器液压试验时，液体温度不得低于5℃；其它低合金钢制容器，液压试验时液体温度不得低于15℃。如果由于板厚等因素造成材料无延性转变温度升高，则需相应提高试验液体温度。其它钢种制容器液压试验温度按图样规定。 4.88 何种情况下方可进行气压试验？如何进行？

答：⒈ 容器容积过大，无法承受水的重量；

⒉ 结构复杂，水压试验不足以充分检验各个部位的试压要求；

⒊ 由于设计结构的原因，用水不适合的(如不允许容器内残留试验液体)； ⒋ 其它难以克服的困难，诸如大型容器供水困难者。

气压试验应有安全措施、该安全措施需经试验单位技术总负责人批准，并经本单位安全部门检查监督。试验所用气体应为干燥、洁净的空气、氮气或其它惰性气体。碳素钢和低合金钢容器，气压试验时介质温度不得低于15℃；其它钢种制容器气压试验温度按图样规定。

试验时压力应缓慢上升，至规定试验压力的10%，保压5~10分钟，然后对所有焊缝和连接部位进行初次泄漏检查，如有泄漏，修补后重新试验。初次泄漏检查合格后，再继续缓慢升压至规定试验压力的50%，其后按每级为规定试验压力的10%的级差逐级增至规定的试验压力。保压30分钟后将压力降至规定试验压力的87%，并保持足够长的时间后再次进行泄漏检查。如有泄漏，修补后再按上述规定重新试验。检查无漏气、无可见异常变形即为合格。不得采用连续加压来维持试验压力不变。气压试验过程中严禁带压紧固螺栓。 4. 种情况下要做气压试验？如何进行？

答：⒈ 介质毒性程度为极度、高度危害或设计上不允许有微量泄漏的压力容器，必须进行气密性试

验。⒉ 气密性试验应在液压试验合格后进行。对设计图样要求作气压试验的压力容器，是否需再做气密性试验，应在设计图样上规定。

⒊ 碳素钢和低合金钢制压力容器，其试验用气体的温度应不低于5℃，其它材料制压力容器按设计图样规定。

⒋ 压力容器进行气密性试验，安全附件应安装齐全。

⒌ 气密性试验所用气体，应为干燥、洁净的空气、氮气或其它惰性气体。

⒍ 气密性试验压力应在图样上注明。试验压力应缓慢上升，达到规定压力后保压30分钟，对所有焊缝及连接部位进行泄漏检查，小型容器也可浸入水中检查，如有泄漏，修补后重新进行液压试验和气密性试验，经检查无泄漏为合格。

4.90 器和厚壁容器如何划分？其强度设计的理论基础是什么？有何区别？

答：容器的外径(D0)与其内径(Di)之比 K=(D0) (Di)/≤1.2时，称为薄壁容器。当K＞1.2时，为厚壁容器。

薄壁容器强度设计的理论基础是旋转薄壳的无力矩理论，采用了直法线假定；由此计算的应力都是沿壁厚均匀分布的薄膜应力，且忽略了垂直于容器壁面的径向应力，是一种近似计算方法，但可控制在工程允许的误差范围内。

厚壁容器强度设计的理论基础是由弹性力学应力分析导出的拉美公式。由此计算的应力为三向应力。其中周向应力和径向应力沿壁厚为非线性分布，承受内压时，内壁应力的绝对值最大，外壁最小。但它们的轴向应力还是沿壁厚均匀分布的。拉美公式展示的厚壁筒中的应力较好地与实际情况相符合，反映了应力的客观分布规律。它既适用于厚壁容器，也适用薄壁容器。

内压作用下的容器，由薄膜理论计算的周向应力较由拉美公式算出的壁周向应力为低，其误差随

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K值增大而增加。当K=1.5时，以内径为基础按薄膜理论计算的周向应力较拉美公式计算的内壁周向应力低23%。当以中径为基础时，按薄膜理论计算的周向应力则只比按拉美公式计算的内壁周向应力低3.8%。对于一般压力容器此误差是在允许的范围内。为此GB150中将内压圆筒的计算公式采用了以中径为基础的薄膜理式。其适用条件即为K≤1.5此条件等同于PC≤0.4［σ］t Φ。 4.91 试比较安全阀与爆破片各自的优缺点？

答：⒈ 安全阀是一种由进口静压开启的自动泄压阀门，它依靠介质自身的压力排出一定数量的流体，以防止容器或系统内的压力超过预定的安全值。当容器内的压力恢复正常后，阀门自行关闭，阻止介质继续排出。

爆破片装置是一种非重闭式泄压装置，由进口静压使爆破片受压爆破而泄放介质，以防止容器或系统内的压力超过预定的安全值。压力恢复正常后必须重新装上新的爆破片。

⒉ 容器的设计压力是按不同的超压泄放装置分别确定的。当采用安全阀时，容器的设计压力是操作压力的1.1倍左右；对爆破片装置，容器的设计压力是操作压力的1.1~1.7倍。同样的操作压力下，采用安全阀的压力容器的设计压力较低，壁厚较薄。 4.92 在什么情况下必须采用爆破片装置？

答：凡符合下列情况之一者，必须采用爆破片装置： ⒈ 容器内的介质会导致安全阀失灵者；

⒉ 正常操作时不允许有物料泄漏的容器；

⒊ 容器内的压力增长过快，以致安全阀不能适应者； ⒋ 安全阀不能适用的其他情况。 4.93 低温压力容器的结构设计应考虑问题？

答：鉴于钢材随着使用温度的降低，会由延性状态向脆性状态转变，降低了抗冲击性能；当有难以避免的缺陷时，在低于脆性转变温度下受力，会导致脆断；所以，低温容器除了对所用钢材提出较严格的抗冲击性能要求外，对容器的结构作出防止脆断的措施，需考虑如下问题； ⒈ 结构应尽是简单，减少约束；

⒉ 避免产生过大的温度梯度；

⒊ 应尽是避免结构形状的突然变化，以减小局部高应力；接管端部应打磨成圆角，呈圆滑过渡； ⒋ 不应使用不连续的或点焊连接焊接；

⒌ 容器的支座或支腿需放置垫板，不得直接焊在壳体上。 4.94 边缘应力有何特点？ 答：⑴ 自限性。

边缘应力是由于为满足相邻元件的变形协调而产生，当其应力达到材料的屈服点时，由于材料

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产生塑性流动，使变形协调得到满足。一旦变形得到满足，则材料的塑性流动也就自动中止。为此其应力和变形能自动得到。

⑵ 局部性。

一般边缘应力中以径向弯曲应力为主，但其作用范围不大，随着离开边缘迅速下降。对圆筒来说，在距边缘2.5R 处(其中：R---圆筒半径，δ---圆筒厚度)，边缘弯曲应力即已降至最大应力值的5%。

4.95 椭圆形封头、碟形封头为何均带直边段？

答：是为避免封头与圆筒的连接环焊缝与边缘应力作用区相重合。环焊缝中不仅可能存在焊接缺陷，而且不可避免存在焊接残余应力，如再与边缘应力相重合，则对受力十分不利，为此封头均设直边段，以改善其受力状况。

4.96 什么是簿圆平板？薄板应力分析的理论基础是什么？

答：薄圆平板是指板的厚度δ与圆板直径D的比值在下列范围的圆平板：0.01＜δ／D＜0.2。薄平板在载荷作用下产生的挠度远小于板厚δ，一般采用薄板弯曲的小挠度理论。

4.97 受侧向应力作用的圆平板的应力有什么特点？为什么圆平板较等径的凸形封头要厚？ 答：圆平板应力分布特点：

⒈ 板内环向应力和径向应力均为弯曲应力，沿板厚呈线性分布。 ⒉ 应力分布与周边支承情况有关：

当板边缘为简支时，最大应力在中心，且该处的环向应力与径向应力相等。

当板边缘为固支时，最大应力在边缘，应力方向为径向，其值小于简支时的最大应力。 圆板中以弯曲应力为主，凸形封头以薄膜应力为主，二者应力状况不同；

圆板的最大应力与圆板半径和厚度之比的平方(R/δ)2成正比。而凸形封头作为薄壳，其薄膜应力与

(R/δ)成正比，故就相同载荷和直径条件下，薄板中产生的弯曲应力要比壳中的薄膜应力大得多，则板厚也就较大。

4.98 厚平盖为什么要校核危险环截面的组合应力？

答：平盖的厚度计算公式是基于板中的最大弯曲应力导出的。但对诸如双锥密封的平盖，除了承受螺栓法兰力矩及压力造成的弯曲应力外，在平盖的双锥位置的环槽截面上尚存在较大的剪切应力。为此在按最大弯曲应力算得平盖厚度后，还应对最大剪应力部位的剪应力和弯曲应力的当量应力加以校验。

4.99 什么是容器的稳定性和临界压力？内压容器是否存在稳定问题？

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答：容器在压应力作用下，形状突然发生改变而产生瘪塌的失效形式称为失去稳定。其器壁受力由原先的薄膜应力状态突变为弯曲应力状态。容器被压瘪时的最小外压力称为临界压力。薄壁容器只要壁中存在压缩应力，就有失稳的可能。外压容器存在稳定问题，内压容器也可能存在稳定问题。承受内压的长短轴之比为2的标准椭圆封头，因其过渡区存在周向薄膜压缩应力，故也有稳定的问题，对封头的最小有效厚度加以就是出于这一考虑。 4.100 容器失稳有哪此类型？其特点如何？ 答：容器失稳分为周向失衡和径(轴)向失稳两种：

周向失稳是因容器周向压缩薄膜应力所引起。径向失衡是由容器轴向压缩薄膜应力所造成。容器周向失衡时，其横截面由圆形变成波形。容器径向失稳时，其横截面仍为圆形，但其径线由原直线变为波形线。

容器按照失稳范围大小，可分为整体失稳和局部失稳，通常外压容器的压瘪属于整体失稳，而内压作用下的椭圆封头的过渡区失稳属于局部失稳。两者之不同，是因压应力存在范围不同所致。 4.101 什么是弹性失稳和非弹性失稳？用高强度钢代替低强度钢可否提高容器的弹性稳定性？ 答：失稳时，器壁中的薄膜压缩应力小于材料的比例极限，应力与应变符合虎克定律时，称为弹性失稳。由于此时失稳临界压力与材料的屈服限无关，仅与弹性模数E及泊松比μ有关。因各种钢材的E及μ差别不大，故以高强度钢代替低强度钢对提高容器的弹性稳定性几乎无效。

若失稳时器壁中的压缩应力不于材料的比例极限，应力与应变呈非线性关系数，则称非弹性失稳。非弹性失稳时的临界压力与材料屈服限有关。此时采用高强度钢代替低强度钢则可提高容器的稳定性。

4.102 外压长圆筒与短圆筒有什么区别？在外压圆筒设计中为什么广泛采用加强圈？

答：计算长度大于临界长度的圆筒为长圆筒。长圆筒的两端边界或封头对其中间部分起不到加强支撑作用，其临界压力与筒体长度无关，圆筒失稳时，横截面由圆形变成波形，波数等于2。计算长度小于临界长度的圆筒为短圆筒。短圆筒两端边界或封头对其中间部分可起加强支撑作用，其临界压力与筒体长度成反比。失稳时，圆筒横截面旦波形，波形数大于3。相同直径和壁厚的长圆筒与短圆筒，后者的临界压力高于前者。即将长圆筒变成短圆筒可提高其临界压力。外压圆筒上设置加强圈，即是为了变长圆筒为短圆筒或缩短圆筒的计算长度，目的均为提高圆筒的稳定性。该法较直接增加圆筒厚度节省材料，约可减轻重量1/3。对不锈钢圆筒，通过在外部设置碳钢加强圈则更为经济。此外，加强圈尚可减少大直径薄壁容器的形状缺陷的影响，提高结构的可靠性。 4.103 为什么外压凸形封头均按外压球壳进行稳定设计？

答：椭圆封头等在内压作用下有“趋圆现象”，在外压作用下有“趋扁现象”，使封头过渡产生周向拉伸薄膜应力，而不存在失稳问题，但在其“球面部分”则存在压缩薄膜应力，如同外压球壳，故

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须以球壳进行稳定计算。对椭圆封头则须计算其“球面部分”的当量球壳半径。 4.104 法兰连接的合理设计中，对垫片载荷有什么要求？

答：为使法兰承受尽可能小的法兰力矩，在垫片设计中应尽可能控制较小的垫片载荷。为此要求： 由垫片在预紧时的压紧载荷Fa所确定的螺栓载荷Wa与由垫片在操作时的压紧载荷Fp所确定的螺栓载荷Wp相接近。即Wa=WP。

4.105 法兰连接的合理设计中，对螺栓中心圆直径的确定有什么要求？

答：为使法兰承受尽可能小的法兰力矩，在螺栓设计中应尽可能控制较小的螺栓中心圆直径，为此要求由法兰径向结构要求所确定的螺栓中心圆直径与由法兰环向结构要求所确定的螺栓中心圆直径相接近。即：

Db径≈Db环。

4.106 法兰设计时，为获得尽可能紧凑的法兰设计结果，对法兰的应力有什么要求？ 答：应使法兰的三个应力尽量与相应的许用应力相接近。 即：H 1.5f

t R2 T2tfH H

tf目的使法兰环的趋满应力状态，则可最充分的发挥材料的强度性能。 4.107 增加法兰环的厚度对法兰的应力有何影响？

答：法兰是由组成法兰的三部分：法兰环、维颈和圆筒共同承载的。三者的承载比例与它们的旋转刚度成正比，即刚度大者、承载比例大。增加法兰厚度，使法兰环的旋转刚度得到提高，为此其承载比例加大，则法兰锥颈和圆筒部分的承载减小。具体地说，就是锥颈作用于法兰环的边界力矩和边界力将减小。由此使法兰环的径向应力大大下降。锥颈上轴向弯曲应力下降。法兰环的环向应力一般可下降，但当法兰环的刚度与锥颈刚度相当时，也可能出现环向应力有所升高。 4.108 增加法兰锥颈厚度对法兰的应力有何影响？

答：增大法兰锥颈尺寸，使锥颈的旋转刚度增加，则锥颈的承载比例加大，为此锥颈作用于法兰环的边界力矩和边界力矩增大。故法兰环的径向应力会增大，法兰环向应力减小，锥颈的轴向弯曲应力由于锥颈厚度增加，其抗弯矩成两次方增大而减小。 4.109 内外压圆筒的制造圆度为什么不同？

答：内压圆筒在压力作用下，其横截面形状将由非正圆趋于正圆。圆筒初始的不圆度对其承载影响较小。

外压圆筒在压力作用下，初始不圆度直接影响其稳定性。外压圆筒设计中的稳定安全系数与圆筒

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的初始不圆度有关。故外压圆筒的不圆度要求高于内压圆筒。

4.110 GB150中规定相邻筒节的A类焊缝中心线间距应不小于3倍壳体厚度且不小于100mm的出发点是什么？

答：是为了避免相邻筒体焊缝的热影响区互相重叠对材料带来的不良影响。

4.111 GB150规定相邻壳体的厚度差超过一定数值后应以1：3的斜度削薄较厚板的边缘是出于什么考虑？

答：是为了使结构过渡平缓，以减小压力作用下由边界效应引起的局部应力。

4.112 长颈对焊法兰的直边段与对接圆筒的厚度相差较大时，是否应按GB150规定削薄直边段？ 答：不可简单按GB150要求削薄直边段。法兰直边段的受力不同于一般圆筒。它既受内压的作用，又受法兰力矩的作用，且由法兰力矩引起的轴向弯曲应力大大超过由内压引起的轴向应力(薄膜应力)。对法兰直边段的削薄应遵循削薄后确保薄端(即与较薄圆筒连接的一端)的轴向弯曲应力不超过许用值(1.5［σ］f)的要求进行。具体作法是将削薄的直边段视作锥颈，并将其f控制在等于1，计算确定直边段的最小长度后方能进行削薄。

4.113 为什么必须加强对长颈法兰与圆筒连接环缝的检测？

答：长颈法兰直边段与对接圆筒的环焊缝不仅承受着圆筒中由内压引起的轴向薄膜应力，而且还承受由法兰力矩引起的轴向弯曲应力。

长颈法兰的最大应力通常发生于锥颈小端，即直边段与法兰锥颈的连接部位。其轴向弯曲应力已达到

1.5f。此轴向弯曲应力虽沿直边段可有所衰减，但由于法兰直边段极短，故在直边段端部的轴

t向弯曲应力仍接近于1.5f，加上由压力引起的轴向薄膜应力----0.5f，则该截面处的轴向总

tt应力可接近

2f，达到对接圆筒中的轴向薄膜应力0.5f的4倍。为此必须加强对该连接环焊缝的认识，

tt将长颈法兰与圆筒的连接环焊缝与通常圆筒的环焊缝相区别。

由于法兰设计中，对轴向弯曲应力是按许用值1.5f；进行控制的，其中不计焊缝系数，即认

t为焊缝系数等于1。为此必须对上述环焊缝系数 1的要求进行100%的检测。

4.114 GB3531与GB66对16MnDR和16MnR在化学成分，低温冲击试验和超声检测方面的要求有什么差别？ 答：差别如下：

⒈16MnDR对S、P含量和残余元素含量要求比 16MnR严格。

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⒉ 16MnDR的最低冲击试验温度为-40℃，而16MnR为-20℃。

⒊ 16MnDR的夏比(V型缺口)低温冲击功值不小于24J，而16MnR的低温试验要求根据协议冲击不小于24J。此外，16MnDR可根据需方要求，保证低温冲击功不小于27J。

⒋ 16MnDR钢板厚度大于20mm时，规定作超声检测。厚度不大于20mm时，超声检测为协议项目；16MnR钢板的超声检测不论厚度，均为协议项目。 4.115 压力容器用大型锻件的质量可能存在哪些主要问题？

答：大型锻件在生产工艺复杂，须经过冶炼，铸锭、锻造、锻后热处理以及机加工和最终热处理等工序。因锻件大，易产生较大程度的偏析，存在纵向与横向、表面与心部的性能差别，并且有高的白点敏感性和回火脆性等问题。

4.116 不同强度级别的低碳钢、低合金高强度钢之间的异种钢焊接，以及珠光体耐热钢与低碳钢、碳锰钢(如

16Mn)之间的异种钢焊接，选择焊条的原则是什么？ 答：一般有以下原则：

⒈ 不同强度级别的低碳钢、低合金高强度钢之间的异种钢焊接，要求焊接接头的强度不应低于强度较低一侧母材标准规定的抗拉强度下限值，而接头的塑性、韧性应不低于强度较高的而塑性、韧性较差一侧的母材；

⒉ 珠光体耐热钢与低碳钢、碳锰钢(如16Mn)之间的异种钢焊接，一般采用中间合金成分的低氢碱性焊条，并根据其中焊接性能较差的一侧材料确定预热温度。 4.117 奥氏体钢之间的焊接材料选择的原则是什么？ 答：原则如下：

应保持熔敷金属的Cr、Ni、Mo或Cu等主要合金元素的含量不低于母材标准规定的下限值；对于防止晶间腐蚀要求的焊接接头，应采用熔敷金属中含有稳定化元素Nb(氩弧焊时可含Ti)，或保证熔敷金属含C≤0.04%的焊接材料。

4.118 碳对钢的焊接性能有何影响？其他合金元素又有何影响？

答：钢材焊接时，焊缝热影响区被加热到Ac以上，快速冷却后会被淬硬。钢材含碳量愈高，热影响区的硬化与脆化倾向大，在焊接应力作用下容易产生裂纹。钢的化学成分对钢淬硬性的影响通常折成碳当量。一般认为钢可焊性好坏的临界碳当量为0.45%。

焊接时，焊缝区域由于高温作用会引起晶粒长大从而增加焊后开裂的倾向；钢中加入细化晶粒和阻碍晶粒长大的元素，如Mo、Ti、V、且以A1脱氧时，有利于改善焊接性能，而C、Ni、Mn则会增加开裂的危险。

71

5. 计算题

5.1 内压圆筒的设计 设计条件：

设计压力 P=2.0MPa ,设计温度t=330℃ ，筒体内径 Di=800㎜，

腐蚀裕量 C2=1.5㎜ 筒体材料 16MnR(GB66-1996)，焊接接头系数 Φ=1.0 ［解］

查 GB150-1998 中表(4-1)，取16MnR在设计温度下的许用应力为138MPa

t计算压力Pc=P+液柱静压力=2.0MPa (液柱静压力＜5%的设计压力不考虑＝ 筒体计算厚度按式(5-1)计算

 =

2PtPcDi

2.0800=5.84㎜

21381.02.0设计厚度 d+C25.841.57.34

按GB66-1996钢板负偏差≤0.25㎜，按GB150 3.5.5.1 取C1=0 取名义厚度 n8㎜

检查：n8㎜ ，与原假设一致，故取名义厚度 n8㎜ 合适。

t5.2 内压球壳的设计

设计条件：

mm 设计压力：P=0.86MPa，设计温度： t=70℃ ，球壳内径 Di1230盛装介质：气体 腐蚀裕量 C21.5mm 球壳材料 20R (GB66-1996) 焊接接头系数：Φ=1.0

［解］

查GB150-1998中表(4-1)，取材料的许用应力为 133MPa

t壳体计算厚度按式(5-5)计算： PDi0.861230019.9mm =t4P41331.00.86设计厚度 dC219.91.521.4mm

按GB66-1996钢板负偏差≤0.25mm，按GB150 3.5.5.1 取C10

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考虑常用规格取名义厚度 n22mm

检查：查GB150-1998表4-1，根据n设计温度下的许用应力132.38MPa

t重新计算厚度： 0.861230020mm

4132.381.00.86设计厚度 dC2201.521.5mm 取名义厚度 n22mm

再检查许用应力没有变化，故球壳最终厚度为22㎜。

5.3 复合钢板的内压圆筒设计

某储罐设计压力P=2MPa， 设计温度 t90℃，工作介质具有强腐蚀性，但对奥氏体不锈钢基本无腐蚀。储罐内径 Di3600mm ，焊接接头系数 Φ=1.0

请选用罐体材料并设计罐体壁厚 ［解］

由于介质具腐蚀特性，筒体材料可选用不锈钢板或不锈复合钢板。以下对两种方案分别进行计算。

⑴ 罐体选用0CY18Ni10Ti不锈钢板，查GB150-1998表4-1取137MPa

t计算厚度按式(5-1)计算 PDi2360026.5mm t2P213712设计厚度 dC226.5026.5mm 按GB709，取钢板负偏差： C10.9mm 取名义厚度 n28mm

检查：许用应力没有变化，取不锈钢板厚度为28㎜。 ⑵ 罐体选用不锈复合钢板

不锈复合钢板基层为16MnR，复层为0CY18Ni10Ti，复层厚度为3㎜。 查GB150-1998取复层许用应力 1137MPa

t 基层许用应力 2163MPa(设基层厚度为22㎜)。

t复合板许用应力按式 (3-2)计算：

t11t22 t12137316322159.9MPa

322复合板计算厚度按式(5-1)计算：

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pDi2360022.7mm t2159.90.122p查GB8165，复合板总厚16~25㎜时，总厚度的负偏差率为7%。 应取名义厚度 n(C1)/(17%)22.7/93%24.4mm 取 n25mm

所取名义厚度与原假设一致，故n取25㎜满足要求。

5.4 计算液柱静压力的内压圆筒设计

某立罐盛装比重为1.16的液体。罐体材料为20R。罐内液面高度3200㎜， 罐体内径 Di2000mm

设计压力 P=0.12MPa， 设计温度 t=60℃ C22mm ，焊接接头系数 Φ=1.0 试设计罐体壁厚。 ［解］

罐体底部液柱压力：P液=1.16×10×3200×9.8=0.036MPa 由于罐体底部液柱压力大于设计压力的5%，因此， 计算压力 PcPP液0.120..360.156MPa 查GB150-1998表4-1取材料许用应力 133MPa。

t5计算厚度按式(5-1)计算：

2ptPDi0.15620001.17mm

21331.00.156按GB150 3.5.6.a 不包括腐蚀裕量的圆筒最小厚度不小于3㎜，最小厚度与腐蚀裕量之和

minC325，大于计算所得的名义厚度。因此最终名义厚度为5㎜ 。

5.5 Do/e20的外压圆筒的设计

裂解气套管式换热器，

内管规程 Φ108×14(高精度管)，材料为15CrMo，外管规格Φ194×22，材料20G，套管总长度

8000㎜，如图。 内管设计温度445℃，外管设计温度300℃， 管间最大工作压力 p13.7MPa， 内管腐蚀裕量 C21.2mm ， 试校核内管在外压作用下的稳定。 ［解］

⒈ 管间外压操作工况 a 因为内管

Doe

Do1088.4420

nC1C21401.274

用与6.2.1.1 条相同的步骤求取B值： L/D08000/10874

查图 6-2 得A=0.015

b 查图6-5 ，以445℃内插法得B=105 c 按式6-4 计算，取其小值作为许用外压： P12.252.250.0625B0.062510521.4MPa

8.44D0/w11 D0/e P220D0/et2式中0 取以下两值中的较小值 0

t0.9st查表4-3，86.2MPa, 查表 F2 ，s137.5MPa

tt2286.2476.4MPa t0.9s0.9137.5123.8MPa0123.8MPa

p22123.818.44125.9MPa 8.44故 pp121.4MPap13.7MPa

即内管在操作外压作用下的稳定是满足设计要求的。

⒉ 管间试压验压力 ⑴ 液压试验压力

根据外管材料为20G， 查表4-3

137MPa t /137/1011.36

t101MPa

液压试验压力按式3-3确定： P1.25PTt1.2513.71.3623.3MPa

⑵ 内管在管间试压工况稳定校核 ① .根据前述计算：A=0.015

②. 查图6-5，以试压温度20℃计(按30℃线)得 B=185MPa ③. 按式 6-4计算，取其小值作为许用外压：

P1

2.252.250.0625B0.062518537.8MPa

8.44D0/e75

t2式中 0 取以下两值中的较小值 0

t0.9s查表4-3，15CrMo 20℃147MPa， s20℃235MPa

t22147294MPa0

t0.9s0.9235211.5MPa0211.5MPa

p2201D012211.51144.18MPa D0/e8.448.44T故ppt37.8MPap23.3MPa

可见内管在管间液压试验下，其稳定性满足要求。

5.6 设置加强圈的外压圆筒设计

某减压塔，塔体内径Φ2000ｍｍ，设计压力P=0.07MPa ，塔体圆筒总高8000㎜，两端为标准椭圆形封头(如图所示)。塔体设计温度370℃，材料20R，腐蚀裕度3㎜，焊接接头系数：Φ=1.0 试计算塔体厚度，并确定当设置3个加强圈时，塔体的厚度及加强圈尺寸？ ［解］

⑴ 无加强圈时的塔体厚度

① 假设圆筒厚度 n18mm 则

enC2C1183015mm

式中：按GB66-1996钢板负偏差≤0.25，按GB150 3.5.5.1 取C1=0

D0e2000182135.720

15塔体圆筒在外压作用下所需厚度按 6.2.1.1 步骤计算：

② 查图 6-2得： A=0.00019 ③ 查图6-4，因A值落在307℃温度线左方，按式6-2计算p

2AE20.000191.69105p0.158MPa

3D0/e3135.7式中 E=1.69×10MPa

5p0.158MPap0.07MPa 满足稳定设计要求：

⑵ 设置加强圈时的塔体厚度

① 设置3个加强圈，将塔体总长分为四段，每段长度LS：

Ls843312108mm 476

设塔体厚度 n10mm

enC1C210037mm

式中按GB66-1996钢板负偏差≤0.25，取C1=0

D0e2000210288.6

7Ls21081.04 D02020② 查图 6-2 得：A=0.00027 ③ 查图 6-4 得：B=31 ④ 故按式(6-1)计算［P］

pB310.107MPap0.07MPa

D0/Se288.6满足外压稳定设计要求。 ⑶ 加强圈尺寸

加强圈尺寸按6.3.1步骤确定：

① 假设加强圈由80×20㎜的扁钢制作，大气腐蚀裕量取C2=1㎜。

查GB709，C1=0.8㎜

则加强圈有效厚度 be=b-2C2-C1=20-2×1-0.8=17.2㎜ 加强圈截面有效高度： he=h-C1=80-1=79㎜ 加强圈有效截面积： As=he·be=79×17.2=1358.8㎡

he3be79317.27066mm4 加强圈惯性矩： I01212形心轴矩： Z0② 按式(6-8)计算B：

he7939.5mm 22BpD00.07202018.5MPa

eAs/Ls71358.8/2108③ 按式(6-9)计算A

A1.5B1.518.51.2104 5E1.69105式中： E=1.69×10MPa

④ 加强圈与圆筒组合段所需惯性矩按式(6-10)计算：

D02LseAs/Ls20202210871358.8/2108IA1.2104990.5103mm410.910.9

⑤ 加强圈与圆筒组合段的组合惯性矩： 组合截面的形心轴矩：按下式计算：

77

1AsZ0e/2As0 a1AsAs式中：As为圆筒起加强作用部分(组合段)的面积。

1As20.55D0ee20.55202077915.6mm2

1a1358.839.57/225.7mm

1358.8915.6

组合截面的惯性矩：

11IsI0AsZ0eaI0Asa2

2式中：I0为圆筒起加强作用部分的惯性矩。

12I1020.55D0ee31220.5520207733738.8mm4

122Is70661358.839.57/225.73738.8915.625.721722103mm4

Is>I

加强圈满足设计要求。

5.7 受内压(凹面受压)的椭圆形封头设计 设计条件

设计压力 P=1.6MPa ，设计温度 t=200℃ ，封头内径 Di1000mm 腐蚀裕量 C21mm 封头材料 16MnR 式设计一标准椭圆形封头。 ［解］

查表4-1按δ=6n~16㎜，t170MPa，焊接接头系数 Φ=1.0 标准椭圆形封头的计算厚度按7-1计算 pDi11.610004.72 t21701.00.51.620.5p 封头设计厚度 dC24.721.05.72mm

按GB66-1998钢板负偏差≤0.25按GB150 3.5.5.1 取C1=0 封头名义厚度δｎ取6㎜ 封头有效厚度 enC1C2601.05mm 封头最小厚度 e0.15%Di1.5mm 满足要求 。

5.8 受外压(凸面受压)的椭圆形封头设计

78

设计条件

设计压力 P=1.0MPa ，设计温度 t=100℃ ，封头内径 Di1000mm 腐蚀裕量 C21mm 封头材料 20R

试设计一标准椭圆形封头。 ［解］

⒈ 设定Ri/δe假定封头名义厚度δｎ=10㎜，按GB79-1996钢板负偏差≤0.25按GB150 3.5.5.1 取

C1=0 封头有效厚度 enC1C21001.09mm 查表7-2 K1=0.9 封头的当量球壳外半径 R0=K1D=0.9×1020=918㎜ 则 Ri/δe=918/9=102

⒉ 按式(6-5)计算系数A：

A0.1250.1251.225103

R0/e102⒊ 计算［P］ 查图6-3得B=122 MPa ，按式(6-6)计算［P］值

pB1221.196MPa

Ri/e102⒋ 确认封头厚度 因［P］=0.196MPa>P=1MPa

故椭圆形封头名义厚度δｎ=10㎜ 满足设计要求。 5.9 无折边锥形封头设计 设计条件

设计压力 P=1MPa ，设计温度 t=40℃ ，锥壳半顶角α=30° 腐蚀裕量 C21mm 锥形材料 20R 其它尺寸见图

试设计一无折边锥形封头 ［解］

⒈ 锥壳计算厚度 查表4-1 按δn=6~16㎜，取133MPa

t焊接接头系数：Φ=0.85 确定

ptpDi1.00.00885

1330.85锥壳计算厚度按式(7-7)计算

11080014.1mm to2pcos21330.851.0cos30⒉ 锥壳大端计算厚度

查图7-11 得大端需加强查图7-12 Q=1.17 锥壳大端计算厚度按式(7-8)计算

79

r2PtQPDi1.171.08004.2mm

21330.851.0⒊ 锥壳小端计算厚度

查图7-13 得小端需加强查图7-14 Q=2.23 锥壳小端计算厚度按式(7-9)计算

r2ptQpDis2.231.04003.96mm

21330.851.0⒋ 锥形封头厚度

锥形封头计算厚度取上述三者之大值 δ=4.2㎜ 锥形封头设计厚度 nCe4.21.05.2mm

按GB66-4996钢板负偏差≤0.25 按GB150 3.5.5.1 取C1=0 锥形封名义厚δｎ取6㎜。 5.10折边锥形封头设计 设计条件

设计压力 P=1.6MPa ，设计温度 t=200℃ ，锥壳半顶角α=30° 腐蚀裕量 C21mm 锥形材料 16MnR 其它尺寸见图所示 试设计一折边锥形封头 ［解］

⒈ 折边锥形封头大端计算厚度：

查表4-1 按δn=6~16㎜，取170MPa

t焊接接头系数：Φ=0.85

r/Di80/8000.1

查表7-4 K=0.7 查表7-5 f=0.5619

过渡段计算厚度按式(7-10)计算：

20.5PtKpDi0.71.68003.35mm

21700.850.51.6与过渡段相接处的锥壳计算厚度按式(7-11)计算：

t0.5PfpDi0.56191.68005.01mm

1700.850.51.6⒉ 折边锥形封头小端计算厚度：

pt1.61.1102

1700.85查图7-14 Q=2.18 小端过渡段计算厚度按式(7-9)计算：

80

r2ptQpDis2.181.64004.85mm

21700.851.6⒊ 折边锥形封头锥壳计算厚度 锥壳计算厚度按式(7-7)计算：

⒋ 封头厚度 封头计算厚度取上述三者之大值：δ=5.01㎜ 封头设计厚度 dC25.011.06.01mm 钢板负偏差≤0.25㎜ 按GB150 3.5.5.1 取C1=0 锥形封名义厚δｎ取8㎜。

5.11 圆形平盖的设计 设计条件

设计压力 P=1.6MPa ，设计温度 t=100℃ ， 腐蚀裕量 C21mm 封头材料 16Mn 试设计一平盖 ［解］

查表4-5 150MPa

t查表7-7 系数 K=0.35 焊接接头系数：Φ=1.0 平盖计算厚度按(7-29)计算：

pDcKpt10000.351.661.1mm

1501.0平盖设计厚度 dpC261.1263.1mm 圆形平盖名义厚度 δｎ取㎜。

5.12 螺栓连接平盖的设计 设计条件

设计压力 P=1.0MPa ，设计温度 t=200℃ ， 公称直径 DN =800㎜， 平盖材料 16MnR， 螺栓材料：30#

垫片材料：石棉橡胶板 δ=3㎜。

平盖腐蚀裕量 C21mm ，其它如图所示

试设计一平盖。 ［解］

⒈ 结构尺寸设计：

垫片尺寸参照JB4704-92，垫片外径取8㎜，内径为810㎜，厚度3㎜，螺栓配置和法兰尺寸参照JB4703-92，

螺栓规格M20，螺栓数量32个，螺栓中心圆直径Db900mm，法兰外径D0940mm ⒉ 平盖厚度计算：

⑴ 按法兰计算螺柱载荷W

81

MPa查表4-1 按n36~60mm f157

查表4-7 b117MPa b91MPa

tft 150MPa查表9-2 m=2.0 y=1.1MPa N=

1881022mm be111mm 22Nb2.53b08.4mm b06.4mm DG828.4837.2mm

LG1DbDG190083731.5mm 225按式9-4 Wa3.14DGby3.148378.4112.4310N

2F0.785DGp0.78583721.05.5105N

Fp6.28DGbmp6.288378.421.08.83104N

按式9-5 WpFPp5.5108.83106.3810N 按式9-6 Aa5bWa2.431052077mm2

1176.381057011mm2

91按式9-7 ApWptb需要的螺栓面积 Am 取Aa与 Ap之大值

2 Am=7011mm

2.27206mm2 M20螺栓的截面为225.2mm Ab32225预紧状态下螺栓设计载荷 按9-8

WAmAbb701172061178.32105N 22操作状态下螺栓设计载荷 按式9-9

WWp6.38105N

⑵ 计算平盖厚度

焊接接头系数： Φ=1.0

① 预紧状态 p按式(7-29)计算

82

pDctKpcDc1.78WLGppDc31.788.3210531.51.0 8371571.01.0837318.8mm② 操作状态 p按式(7-29)计算

pDc

tKpcDc1.78WLG0.3pDc3p1.786.3810531.51.08370.231411.0 1.083742.4mm平盖设计厚度 dpC242.4244.4mm

钢板负偏差≤0.25㎜ 按GB150 3.5.5.1 取C1=0 平盖封名义厚δｎ取46㎜。

5.13 不另行补的开孔 设计条件

设计压力 P=1.8MPa ，设计温度 t=250℃ ，

圆筒内径 Di =1400㎜， 名义厚度n16mm ，接管规格 Φ×6 开孔个数1 个，开孔不通过焊缝

试考虑开孔补强 ［解］

根据GB150 8.3条 P=1.8MPa<2.5 MPa

接管规格 Φ×6 ，其公称外径小于或等于，接管最小壁厚满足表8-1要求，且为单个开孔，满足不另行补强的所有要求，故本孔可不另行补强。

5.14 厚壁管补强设计 设计条件

设计压力 P=2.5MPa ，设计温度 t=300℃ ，

圆筒内径 Di =1000㎜， 名义厚度n14mm ，设置 Φ228×14 的厚壁插入式接管， 材料：圆筒 16MnR 135MPa

t接管 16Mn n135MPa

tfrtnt1350.983 144开孔未通过焊接

83

圆筒厚度附加量： C10mm C21.0mm C1.0mm 接管厚度附加量：C12.1mm C21.0mm C3.1mm 接管外伸高度 h1200mm 接管内伸高度 h250mm

试以厚壁管进行补强设计。 ［解］

⒈ 补强及补强方法判别

⑴ 补强判别 根据GB150 8.3 条 允许不另行补强的最大接管公称直径DN为㎜，本接管公称直径DN=200㎜>㎜，故须另行考虑其补强。

⑵ 补强计算方法判别 开孔直径 dd12C20023.1206 本开孔直径 d206mmDi1000500mm 22满足8.2.1条的计算方法适用条件，故可采用8.5条(等面积法)的开孔补强计算方法进行计算。

⒉ 开孔所需厚度

⑴ 圆筒计算厚度 按式(5-1)确定

pDi2.510008.8mm t2p114412.5⑵ 接管有效厚度：etntD143.110.9mm ⑶ 开孔所需补强面积A 按式(8-1)确定

2 Ad2et1fr2068.828.810.910.9381826mm

⒊ 有效补强范围

⑴ 有效宽度B 按式(8-7)确定

B2d2206412Bd2n2nt2062142262

⑵ 有效高度

① 外侧有效高度 h1按式(8-8)确定

dnt2061453.7mmh1

接管实际外伸高度200mm 取式中小值 故h1=53.7㎜

② 内侧有效高度 h2按式(8-9)确定

dm2061453.7mm h2

接管实际外伸高度50mm

84

取式中小值 故h2=50㎜ ⒋ 有效补强面积

⑴圆筒多余金属面积

圆筒有效厚度： enC141.812.2mm 圆筒多余金属面积A1按式(8-11)计算：

A1Bde2ete1fr41220612.28.82143.112.28.810.938696mm⑵ 接管多余金属面积 接管计算厚度

2

tpd2npt2.52061.9mm

213512.5接管多余金属面积A2按式(8-12)计算

A22h1ettfr2h2etC2fr253.7141.93.10.938250143.110.9381836mm⑶ 补强区焊缝面面积(焊脚取14㎜) A322

11414196mm2 22有效补强面积： A1A2A369618361962728mm

22⒌ 补强结果 A1A2A369618361962728mm>1826mm

补强满足要求。

5.15 联合补强设计

设计压力 P=1.6MPa ，设计温度 t=80℃ ，

圆筒内径 Di =2000㎜， 名义厚度n16mm ，沿轴向设置两个相邻的内平齐接管， 接管尺寸分别为Φ168×7和Φ129×8，两孔中心距为320㎜，接管外伸高度均为h1=200㎜， 开孔未通过焊缝，圆筒焊接接接头系数Φ=0.85 厚度附加量：圆筒C取2㎜， 接管C取2㎜， 材料：圆筒 16MnR 170MPa

t接管 16Mn n163MPa

t补强圈 16MnR 170MPa

t frtnt1630.96 170试进行开孔补强设计。 ［解］

⒈ 补强及补强方法判别

85

⑴ 补强判别

因两孔中心距小于两也平均直径的两倍，且大于两孔平均直径的1倍，故应按“联合补强”进行设计。

⑵ 补强方法判别 开孔直径：

接管1 ddi2C122158mm 接管2 ddi2C20322207mm 因 Di=2000㎜>1500㎜ 而

131Di666.6mm 且 d<1000㎜ 31接管2 dDi666.6mm 且 d<1000㎜

3接管1 d均满足要求 8.2.1 条的计算方法适用条件，故可采用8.5条(等面积法)补强方法进行计算。 ⒉ 开孔所需补强面积

⑴ 圆筒计算厚度 按式(5-1)确定

2nptpDi1.6200011.13mm

21700.851.6⑵ 开孔所需补强面积A按式(8-1)确定 Ad2et1fr

接管1 A=158×11.13+2×11.13×(7-2)(1-0.96)=1763㎜ 接管 2 A=207×11.13+2×11.13×(8-2)(1-0.96)=2309㎜ ⒊ 有效补强范围

⑴ 有效宽度 有效补强宽度B按式(8-7)确定

接管1 B2d2158316 取大值

Bd2n2m15821627204故B*=316

B2d2207414接管2  取大值

Bd2220721628255nm故B*=414

注：暂不考虑两相邻开孔有效补强范围的重叠对有效补强面积的影响。

⑵ 有效高度

① 外侧有效高度h1按式(8-8)确定

dm158733.3mm接管1 h1 取小值

接管实际外伸高度200mm故h1=33.3㎜

外侧有效高度h1按式(8-8)确定

86

dm207840.7mm接管2 h1 取小值

接管实际外伸高度200mm故h1=40.1㎜

② 内侧有效高度h2按式(8-9)确定

dm158733.3mm接管1 h1 取小值

接管实际外伸高度200mm故h1=33.3㎜

外侧有效高度h1按式(8-8)确定

dm158733.3mm接管1 h2 取小值

接管实际外伸高度0mm故h2=0㎜

dm158740.7mmh接管2 2 取小值

接管实际外伸高度0mm故h2=0㎜

⒋ 有效补强面积*

⑴ 圆筒多余金属面积

圆筒有效厚度：

圆筒有效厚度： enC16214mm 圆筒多余金属面积A1按式(8-11)计算： 接管1

A1Bde2ete1fr3161581411.132731411.1310.96452.3mmA2Bde2ete1fr4142071411.132821411.1310.96592.7mm2

接管2

2

⑵ 接管多余金属面积

接管计算厚度

t按式(5-1)确定

pdtnt2p

接管1 tpd2npt1.64580.78mm

216311.6接管2 tpd2npt1.62071.02mm

216311.6接管多余金属面积A2按式(8-12)计算：

A22h1ettfr2h2etC2fr

87

接管1 A2233.370.7820.960270mm

2 接管 2 A2240.781.0220.9603mm

2⑶ 补强区内焊缝面积*(焊脚取16mm) A3211616256mm2 2⑷ 有效补强面积*

2 接管* 1 A1A2A3452.3270256978.3mm 2 接管* 2 A1A2A3592.732561237.3mm

⒌ 所需另行补强面积

2⑴ 接管*1 A4AA1A2A31763.7978.3785.4mm 2⑵ 接管*2 A4AA1A2A323091237.31071.7mm

⑶ 由于两相邻开孔有效补强范围的重叠，应在两接管“所需另行补强面积”中增加的补强面积：(见下图)

300172400224/A12214

22⑷ 两开孔共需另行补强面积

A4785.41071.786.11943.2mm2

⒍ 补强圈设计

拟采用补强圈补强，补强圈尺寸如图所示

所需补强圈厚度δ补，宜以两孔之间的补强，面积要求进行计算

δ补 =A4/21221943.2/21227.96mm8mm

考虑钢板负偏差并圆整，取补强圈名义厚度为10mm应能满足要求。但在工程中便于取材，可直接取与圆筒相同的厚度，即δ补=16mm，补强面积绰绰有余。且此联合补强也满足8.8.1的要求，是合适的。

5.16 非径向接管的开孔补强计算

某一圆筒上的切向接管。圆筒内径 Di =760㎜， 名义厚度n38mm 接管内径

di100mm

nt扣除钢管负偏差后为12.5mm，接管位置如图所示。

计算压力 Pc6.8MPa， 室温操作，圆筒和接管在室温下的许用应力 分别为94MPa和

t102MPa，圆筒和接管的厚度附加量均为零；接管为无缝管，圆筒的A类焊缝为双面焊，100%射线擦伤。接管通过圆筒的A类焊缝。 试对其开孔补强进行计算。

88

［解］

承受内压所需要的圆筒厚度：

2PctPcDi6.876028.5mm

2946.8承受内压所需要的接管厚度：

12PctPcdi6.81003.5mm

21026.8接管材料强度削弱系数：

ft1021.09， 取 ft1.0 94和圆筒轴线相交90°截面的分析：

在圆筒计算厚度中间面上通过开孔中心的开孔弦长计算； RmR L=305mm

1 a1cos238028.5394.3mm 2Lr11305500 cos25.8394.3RmLr11305500 a2coscos49.7 R394.3m1 a12a2a123.9 d2Rm1cos20a12202394.31cos11.951mm 2对于和圆筒轴线相交90°截面，应力校正系数F=0.5

2 AdF2mC2F1ft128.50.52339mm

A1Bde1F2mCte1F1ft 其中： B=2d=2x1=328mm

Bd2n2m1238212.5265mm 取B=328mm

A13281381.00.528.535mm

2 A22hmCttfr2h2mCtC2tft 其中： h1 h20

di2Ctnt10012.535.4mm

A2235.412.503.51.0637.2mm

2 A312.5156..3mm2

2A1A2A335637.2156.34688.5mm2A2335mm2

所以，对于和圆筒轴线相交90°截面，不需要另行补强。平行于圆筒轴线截面的分析：

AdF2mC2F1ft10028.51.02850mm2

B=2d=2×=200mm

Bd2n2m100238212.5201mm

取 B=201mm

A1Bde1F2mCte1F1ft 201100381.01.028.5

959.5mm2

A22hmCttfr2h2mCtC2tft 235.412.503.51.0

637.2mm2 A312.5156..3mm2

222 A1A2A3959.5637.2156.31753mmA2850mm

所以对于平行于圆筒轴线的截面，补强面积不足而需要另行补强。

将接管厚度增加至22.2 mm，重新按上述方法计算平行于圆筒轴线的截面：

A2850mm2

A1959.5mm2

h110022.249.1mm

A2249.122.203.51.01761.5mm2 A3156.3mm2

A1A2A3959.51761.5156.32867.8mm2A2850mm2

已满足补强要求而不需要再加补强。

5.17 安全阀计算：

设计条件；100m液氨贮罐，椭圆形封头卧式，贮罐内直径Φ3000ｍｍ，筒体壁厚 δ=24ｍｍ，封头壁厚 δ=26ｍｍ，贮罐总长为14850 ｍｍ，

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3工作环境；无保温层 ，地上放置，可能有火灾。 采用DN50 开启压力2.2MPa，全启式安全阀2个

请校核安全阀的排放能力是否满足容器安全泄放量要求。 ［解］

⒈ 容器安全泄放量计算

介质为仅次于有可能发生火灾的环境下工作的液化气体无绝热保温层，其安全泄放量按B3式计算。

2.55103FAr0.82Ws

q式中：

Ws容器的安全泄放量 kg/h

F 一 系数 容器置于地面上 F=1.0

Ar容器受热面积

m2

对椭圆形卧式容器

Ar3.14D0L0.3D03.143.04814.850.33.048150.9m2

其中 D0容器外直径 m

L一 容器总长 m

q一 在泄放压力下，液体的气化潜热， KJ/Kh

2.55103FAr0.822.551051150.90.8215520.3Kg/h Wsq1005⒉ 安全阀安全泄放量计算

Ws/7.6102CKpdAM/ZT

式中：C一气体特征系数，C=348

K一安全阀的额定排放系数，K=0.65

Pd一安全阀的泄放压力， Pd=1.1P+0.1MPa=2.52MPa A一安全阀排放面积， mm2对全启式安全阀即

h1dt时 A0.785dt2 4A0.785dt2n0.7853221607.7mm2

其中：dr 一 阀座喉部直径对DN50安全阀 dr=32 n 一 安全阀个数， n=2

M一 气体摩尔质量， Kg/Kmot M=17.03Kg/Kmot Z一 气体压缩系数，Z=0.83

T一 泄放装置进口侧的气体温度，K=273+58=331

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Ws/7.6102CKpdAM/ZT 7.61023480.652.521607.717.03

0.8333117340.68Kg/hWs15520.3安全阀的安全泄放量大于容器安全泄放量，安全阀校核合格。

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