桥梁高墩安全专项施工方案

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桥梁高墩安全专项施工方案

工程名称： 编制单位：

编 制 人： 审 核 人： 批 准 人：

编制日期：

年 月

日 桥梁高墩安全专项施工方案

施工组织设计（方案）报审表

方案名称： 项目部报审意见： 项目经理： 年 月 日 工程部审核情况： 审核人： 年 月 日 工程部领导审批意见： 审批人： 年 月 日

桥梁高墩安全专项施工方案

JL—A002

施工组织设计（方案）报（复）审表

工程名称： 编号： 致 （监理单位）： 现报上 施工组织设计（方案）（全套、部分），已经我单位上级技术负责人审查批准，请予审查和批准。 附：施工组织设计（方案） 承包单位项目部（公章）： 项目负责人： 项目技术负责人： 年 月 日 专业监理工程师审查意见： 1、同意 2、不同意 3、按以下主要内容修改补充 专业监理工程师： 年 月 日 总监理工程师审查意见： 1、同意 2、不同意 3、按以下主要内容修改补充后 并于 月 日前报来。 项目监理机构：（公章） 总监理工程师： 年 月 日 注：本表由施工单位填写，一式三份，连同施工组织设计一并送项目监理机构审

查。

建设、监理、施工单位各留一份。

桥梁高墩安全专项施工方案

目 录

1、编制说明 .............................................. 5

1.1、编制依据 ......................................... 5 1.2、适用范围 ......................................... 5 2、工程概况 .............................................. 5

2.1、工程概述 ......................................... 5 2.2、主要工程数量 ..................................... 6 2.3、工期及质量目标 ................................... 6 2.4、气象水文 ......................................... 7 2.5、工程特点分析 ..................................... 7 2.6、危险源辨识及分析 ................................. 7 3、施工总体安排 .......................................... 9

3.1、材料供应情况 ..................................... 9 3.2、材料供应计划 .................................... 10 3.3、机械设备及人员配备 .............................. 10 4、施工技术方案 ......................................... 11

4.1、方案概述 ........................................ 11 4.2、圆柱墩身施工 .................................... 12 4.3、盖梁施工 ........................................ 18 4.4、薄壁空心墩施工 .................................. 20 5、施工试验、测量与监测 ................................. 26

5.1、施工试验 ........................................ 26 5.2、薄壁墩的测量与监控措施 .......................... 27 6、措施计划 ............................................. 27

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6.1、质量保证措施 .................................... 27 6.2、安全施工保证措施 ................................ 29 7、应急处置措施 ......................................... 37

7.1、应急救援组织机构 ................................ 37 7.2、物资准备 ........................................ 37 7.3、现场急救措施 .................................... 38 8、附录 ................................................. 39

8.1、空心薄壁墩模板计算 .............................. 39 8.2、双柱墩模板计算 .................................. 44 8.3、脚手架计算 ...................................... 50 8.4、塔吊计算 ........................................ 60

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1、编制说明 1.1、编制依据

（1）《公路工程施工安全技术规程》JTJ076-95

（2）《公路水运工程安全生产监督管理办法》的要求和其它安全施工的规定

（3）《云南省蒙自至文山至砚山高速公路第3合同段（K19+302～K32+400）施工图》

（4）云南蒙文砚高速公路项目部施工组织设计及项目策划书 （5）国家及云南省相关法律、法规及条例等

（6）现场收集到的地形、地质、气象和其它地区性条件等资料 （7）《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011 （8）《公路工程质量检验评定标准》JTG/ F80/1-2004 （9）《路桥施工计算手册》 1.2、适用范围

对中交第一航务工程局有限公司云南省蒙自至文山至砚山高速公路第3合同段的桥梁高墩施工作业进行规范控制，使其施工作业符合安全操作规程，保证安全，促进供需熟练，保证施工生产安全有序的开展。 2、工程概况 2.1、工程概述

云南省蒙自至文山至砚山高速公路第3合同段位于云南省红河州蒙自市境内，路线总长13.098km，起讫里程ZK19+302～K32+400其中桥梁11座/2594.38m。本标段15m以上高墩共计74个，其中圆柱墩66个（他尼白大桥9个，灯笼山大桥4个，四角田大桥3个，桥头大桥9个，猛拉大桥8个，大麦冲大桥10个，石头寨大桥23个），

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最高墩为石头寨大桥左线9#墩，高度为39.125m。薄壁空心墩8个（全部位于灯笼山大桥左右幅3#～6#墩），最高墩为灯笼山大桥右幅5#墩，高度为.709m。 2.2、主要工程数量

灯笼山大桥薄壁空心墩工程数量如下表。

左/右幅 墩号 3# 左幅 4# 5# 6# 3# 右幅 4# 5# 6# 墩高（m） 钢筋数量（kg） 47.58 61.08 61. 47.12 46.16 60.32 .71 48.83 103694.9 111566.1 131581.7 102833.7 100934.7 129125.2 137496.2 106065.6 C40混凝土（m3） 531.6 675.8 681.6 526.8 516.8 668 713.6 4.6 2.3、工期及质量目标 2.3.1 高墩施工工期

根据总体施工安排，充分考虑自然条件、进场时间等因素，对灯笼山大桥施工时间安排如下：

灯笼山大桥高墩施工：2015年3月10日～2015年9月16日。 2.3.2 质量指标

（1）建立满足GB/T19001:2008～ISO9001:2008质量管理体系要求的现场质量管理体系，保证其有效运行。

（2）工程质量满足用户提出的质量要求，确保不合格的原材料不使用，不合格的半成品不转序。

（3）检验批、分项、分部工程施工质量检验合格率达到100%；单位工程一次验收合格率100%。

（4）无重大质量责任事故发生，一般质量事故返工损失率控制在0.5‰以下。

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2.4、气象水文

地势高差悬殊，气候垂直变化大，干雨季分明，总体气候温和、雨量充沛。山区降雨量大，蒸发量小，气温低，多年平均气温 15.8℃，最高气温 30.3℃，最低气温-3.8℃，多年平均降雨量 1095mm，蒸发量 1012mm。 2.5、工程特点分析

（1）施工便道修筑难度大

本标段位于山岭重丘地区，进场道路、施工便道的修筑难度及工程量较大，因此施工便道的质量和贯通速度直接制约着路基、小型结构物、桥梁工程的施工机械设备及材料能否按计划进场以及施工工期能否可控，同时给拌合站设置及混凝土供应增加困难。 （2）桥梁高墩施工安全质量风险大

本标段的桥梁下部结构高度较高，其中灯笼山大桥左右幅3#-6#薄壁空心墩介于45m～65m之间，最大高度.709m，并且部分桩基及立柱位于陡坡上，施工难度和安全风险较大。 （3）现场地形条件较为复杂

大桥桥位处于较深较宽冲沟，经常易受山洪暴发影响，现场施工时须做好防洪工作。 2.6、危险源辨识及分析

作业序号 活动/过程 危害风险影响 级别 职业健康安全风险描述 控制措施 1 墩柱钢筋施工 绑扎墩柱钢筋时未搭设操作平台、无上下扶梯或操作人员违规上下 钢筋绑扎作业必须设立操作平高处显著台并安装上下扶梯，严禁施工坠落 危险 人员违规上下 起重设备安全装置要定期检起重显著查，发现安全装置失灵要及时伤害 危险 更换或修理，不得带病工作 起重设备安全装置失灵

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起重超负荷、钢丝绳及吊具选择不合理、钢丝绳断裂、吊物下面站人 起吊工作前检查所用的一切工具、设备是否良好。工作前应起重显著了解吊物尺寸、重物和起吊高伤害 危险 度，安全选用机械工具，不得冒险作业，不得超负荷操作。严禁吊物下面站人或停留 人身一般准备防暑降温药品，工人施工伤害 危险 避开太阳暴晒时辰 起重一般整体吊装钢筋骨架时必须拉好伤害 危险 缆风绳，保证吊装安全 物体打击一般整体运输钢筋骨架时必要要固起重危险 定牢固，防止发生滑落、翻滚 伤害 高处一般高空作业人员要时刻系好安全坠落 危险 带，保证自身人安全 夏季施工无防暑降温措施 整体钢筋骨架吊运时无缆风绳 运输整体钢筋骨架时，钢筋骨架未固定牢固 2m以上高处作业人员未系好安全带 焊接时工人劳动防护用品佩带不全 触电稍有现场检查，督促工人带好安全灼烫 危险 用品 模板安装时不按方案规范操作 坍塌 显著严格按方案规范操作，作业人危险 员要带好安全防护用品 吊装模板无人指挥或指挥信号不明确 墩柱雷雨雨天施工时无避雷模板防滑措施 施工 作业时作业人员不按规定穿戴劳保用品 起重一般配备专人指挥并明确指挥信号 伤害 危险 触电一般工人配发防雨防滑用品；合理高处危险 安排施工工序，避开雷雨天气 坠落 人身稍有作业人员穿戴好防护用品 伤害 危险 2 风力达到6级以上时禁止吊装起重稍有作业。起吊物体时要拉好缆风风力导致起重物体晃动 伤害 危险 绳，防止物体摆动过大，撞击工程结构及人机设备 3 墩柱混凝土施拌合站现场易发生机械伤害 机械稍有作业前对设备进行检查，服从伤害 危险 现场管理人员指挥

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工 机械设备安全装置失灵易发生人、机事故 振捣器开关损坏、放置不稳定、传动部位没有防护罩 机械设备安全装置要定期检机械显著查，发现安全装置失灵要及时伤害 危险 更换或维修，不得带病工作 施工前检查振捣器装置是否正机械稍有常，安装是否牢固，放置是否伤害 危险 稳妥牢固，传动部分按照防护罩 登高作业人员在无防护边缘作登高作业、脚手架不稳、业时必须系好安全带，脚手架高处显著无防护边缘作业、无牢搭设严格按照施工方案架设牢坠落 危险 靠立足点作业 固，脚手架外侧挂置安全网，高空作业施工平台应牢固可靠 机械伤害显著派专职人员指挥，加强安全教施工人员违章指挥 物体危险 育培训 打击 3、施工总体安排

灯笼山大桥薄壁空心墩施工是本项目的施工重点，为保证完成项目的节点计划安排，项目施工拟配备翻模模板4套（3节/套），可同时施工4个墩身，拟配备塔吊4台，满足支立钢筋和架设模板的要求。施工顺序安装3#-5#-4#-6#的顺序进行施工。 3.1、材料供应情况 3.1.1、石料

项目沿线的采石场分布较广，数量较多，供应量充足，能够满足本工程石料的需求。 3.1.2、砂料

本地河砂资源匮乏，需要远运进场，运距平均为90km左右。 3.1.3、水泥、钢材

水泥采用拉法基瑞安（红河）水泥，钢材采用红河钢铁。 3.1.4、水

本施工段利用杨柳河引水工程和山泉水，检验合格后，用水泵泵送至施工现场。

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3.2、材料供应计划

为了保证在施工过程中材料供应的不间断性，我部将根据施工需要，对材料进行提前采购，并对进场的原材料钢筋、砂、碎石、水泥按进场批次进行抽样检测控制，确保投入施工中原材的质量。 3.3、机械设备及人员配备

施工人员根据现场施工、工期等要求进行合理配置，主墩施工主要机械配置及人员配备见下表。

墩身施工主要机械设备配置

序号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 名称 圆柱墩钢模板 系梁钢模板 盖梁钢模板 空心墩钢模板 发电机 电焊机 汽车吊 塔吊 葫芦 混凝土输送泵 振捣棒 钢筋弯曲机 钢筋切割机 钢筋调直机 50 规格 一套分三节，每节2.5m 50kw 25t 单位 套 套 套 套 台 台 辆 台 个 台 台 台 台 台 数量 6 4 4 4 1 4 2 4 8 1 8 1 1 1 用途 单个作业点人员配置

序号 1 2 3 4 5

职务 负责人 技术主管 管理人员 专职安全员 技术人员 质检人员 人数 1人 1人 1人 2人 1人 云南省蒙自至文山至砚山高速公路第3合同段 桥梁高墩安全专项施工方案

6 7 8 9 10 11 12 13 操作人员 测量人员 班组长 起重人员 电焊工 钢筋工 模板工 混凝土工、普工 架子工 2人 2人 4人 4人 12人 12人 12人 10人 4、施工技术方案 4.1、方案概述

本标段墩身除灯笼山大桥3#～6#墩为方形薄壁空心墩外，其他桥梁墩身均为圆柱墩身。系梁、墩身、盖梁钢模采用大块钢模板。混凝土采用拌合站集中拌合，搅拌车运输，汽车泵泵送入模。

圆柱墩身施工顺序为：桩系梁施工→墩身施工→支架搭设→墩系梁施工→支架搭设→墩身施工→墩系梁施工→墩身施工→盖梁、支座垫石施工→支架拆除。

空心薄壁墩施工顺序为：钢筋焊接绑扎施工→模板安装→混凝土浇筑→拆模、翻升立模→循环上升至墩顶并拆除翻模→拆除平台。

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4.2、圆柱墩身施工

4.2.1、双柱墩身施工工艺流程图

桩系梁施工测量放样接缝混凝土凿毛搭设脚手架作业平台吊装墩柱钢筋安装墩柱模板浇筑墩柱混凝土拆除模板搭设支架作业平台（加高）盖梁模板安装盖梁钢筋吊装盖梁混凝土浇筑垫石施工

双柱墩墩身施工工艺流程图

4.2.2、施工准备 （1）场地平整

施工前在墩身施工范围内采用碎石或碎石土填筑施工平台，场地压实整平，可供汽车吊机进行施工。 （2）墩身预埋钢筋清除干净调直。

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4.2.3、测量放样

桩系梁施工完成后用全站仪在桩系梁上放出墩柱中心线，墩柱平面“十字”型角点。根据墩柱中心线和边点检查墩柱钢筋位置，适当调整。沿边点安装模板，对墩柱模板底口混凝土表面进行标高复测，高差过大的铺设砂浆垫层找平。 4.2.4、钢筋制作安装

墩柱钢筋由加工场统一下料加工，钢筋笼在制作好的钢筋绑扎胎具上绑扎成型，并绑扎焊接牢固后运至现场安装。

（1）钢筋吊运过程中必须有专人进行指挥，钢筋吊点位置、捆绑质量严格检查，捆绑牢固后方可进行吊运，确保钢筋吊运安全。 （2）钢筋主筋采用滚轧直螺纹套筒连接，安装过程中必须用扳手用力拧紧，钢筋接头位置最多预留2个丝扣，确保钢筋连接质量。 （3）钢筋保护层垫块统一采用与墩身同标号的混凝土垫块，保护层垫块要求为圆型垫块，并按要求每米钢筋笼4个。桩系梁施工完成后，在墩身钢筋笼底部绑扎4个混凝土垫块，作为模板的定位，可确保钢筋保护层的厚度。

（4）墩身钢筋笼运至现场后采用吊车起吊安装，墩身钢筋安装连接好后，拉设揽风绳固定，揽风绳分4个方向拉设，分别拉设在墩身钢筋笼中、上层，揽风绳拉好后，汽车吊方可松勾。见“风揽布置图”。

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风揽布置图

（5）钢筋笼安装完成后，报监理工程师检查验收，合格后方可进行下道工序。

（4）钢筋加工的质量规定。

钢筋加工质量标准

项目 受力钢筋顺长度方向加工后的全长 弯起钢筋各部分尺寸 箍筋、螺旋筋各部分尺寸 允许偏差（mm） ±10 ±20 ±5 4.2.5、作业平台及人行通道搭设

作业平台及人行通道采用脚手架搭设。桩系梁施工完成后进行基坑回填，基坑回填前应将基坑内的泥浆清理干净，采用块石或块石土回填，回填后进行压实平整。作业平台及人行通道根据施工高度逐步搭设，立杆间距为90cm，横杆间距为1.5m，支架外侧搭设剪刀撑，外侧挂设安全网，人行楼梯采用脚手架搭设在作业平台内。工作平台上铺5cm厚木板，外侧工作平台沿周边设立防护栏杆并挂安全网，防

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护栏杆高度不得低于1.2米，可供操作人员作业、行走，并存放小型机具。

支架搭设完成后，根据墩身浇筑高度，每5m高支架必须与浇筑完成的墩身连接牢固，连接方式，采用钢丝绳拉在墩身上，防止支架摇晃不稳。

支架搭设立面图

支架搭设平面图

4.2.6、模板安装 （1）墩身模板安装

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模板安装前应对系梁标高进行复测，保证墩柱模板安装范围内平整，如偏差过大采用水泥砂浆进行找平，防止由于模板安装底面不平导致墩柱模板安装不垂直。

墩身模板采用定型大块钢模板，墩身模板委托专业模板厂设计，通过计算审核后进行模板加工制作，墩柱模板设计全部采用无拉杆设计，通过模板背部设置桁架来保证模板刚度，在施工时确保模板变形满足要求。

模板分两个半圆形结构加工，模板每次安装前为了便于吊装，模板分节制造，每节高度为3m，法兰丝连接，模板连接螺栓按照模板孔安装齐全，不得隔孔安装。为了提高混凝土的外观质量，模板在现场试拼装，模板接缝使用钢板胶粘结，清除铁锈，用手持电砂轮将错台打平，背部采用桁架固定加固。模板安装完成后在模板底口采用水泥砂浆堵缝，防止漏浆。

-80³126012580³780³7-80³12-80³5-80³55mm厚面板-80³6φR2502502501500250250250¦1Υ8螺栓孔

圆柱墩模板设计图

墩身模板采用人工配合吊机安装，模板安装前，先准确测定出墩台身中心和十字线，并为模板位置定四个点。模板安装前在墩柱钢筋上绑扎墩柱保护层垫块，按每1m为截面，每个截面4个。

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模板安装同时根据安装高度，对称4个方向拉设揽风绳，调节模板的垂直度及偏位，并保证模板的稳定性。

安装完成后用全站仪检测偏移、垂直度情况，检查合格后，报监理工程师检查验收。 （2）模板安装的允许偏差

项 目 模板标高 柱、墙和梁 墩台 模板内部尺寸 墩台 柱或墙 墩台 模板相邻两板表面高低差 模板表面平整 预埋件中心线位置 允许偏差（mm） ±10 ±10 ±20 8 10 2 5 3 轴线偏位 4.2.7、混凝土浇筑 （1）混凝土配合比设计

为使柱体表面不产生气泡、麻面和水线，混凝土坍落度一般控制在180～220mm。为了避免高处浇筑造成混凝土的离析，应合理提高混凝土的砂率，使混凝土有较好的和易性。另外河砂的含泥量不得超过3%，碎石的含泥量不得超过1%。 （2）混凝土浇筑

混凝土集中拌和，混凝土罐车运输，汽车泵通过串桶向模板内分层下料、分层振捣，分层厚度不超过30cm。振捣要密实不漏浆，振捣手必须定人，振捣棒与模板保证5～10cm，上层混凝土振捣时应插入下层5～10cm，快插慢拔,每一振捣点的振捣时间为20～30s，以混

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凝土表面不再显著下沉、不再冒气泡、表面平坦、泛出灰浆。混凝土浇筑过程中要随时观测，防止模板发生移位及倾斜。 （3）养生

①墩柱施工完成待混凝土表面收浆后马上对其进行养生，在拆模前后均应连续保持混凝土表面湿润。

②养生采用包裹塑料薄膜和滴漏的方式进行，养护时间不少于7天。

墩柱养生图

4.3、盖梁施工 （1）底模安装

盖梁施工支承平台采用在两墩柱上各穿一根3m长φ10cm钢棒，上面采用墩柱两侧各一根12m长45b工字钢做横向主梁，搭设施工平台的方式。主梁上面安放一排每根3m长 的[20槽钢，间距为50cm作为分布梁。分布梁上铺设盖梁底模。具体布置形式如下图。

盖 梁盖梁钢模型20槽钢I45b工字钢φ100钢棒 墩 身

（3）钢筋绑扎

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在底模上进行钢筋绑扎，主筋绑扎时，在底模上垫上混凝土保护层的垫块，垫块沿底模板呈梅花形布置，按4个/m2布置，绑扎主筋与箍筋的时候，时时检查钢筋与侧模边线的距离，防止钢筋保护层受到影响。 （5）模板安装

模板采用大块定型钢模板，模板上部设立钢结构工作平台，以方便施工。模板安装好后，检查轴线、高程，符合设计要求后加固，保证模板在灌注混凝土过程受力不变形、不移位。模内干净无杂物，拼装平整严密。

模板安装完成后，测量检测模板的标高、平面位置是否满足要求，不能满足要求则进行调整。在拉杆穿出位置，用胶皮封堵严密，防止漏浆。

（6）混凝土浇筑

混凝土采用拌合站集中拌合，混凝土罐车运输，混凝土输送泵或汽车吊提升入模。

浇筑混凝土期间，应设专人检查支架、模板、钢筋和预埋等稳固情况，当发现有松动、变形、移位时，应及时处理。 （7）模板拆除

在混凝土强度达到拆除模板的要求后，用吊车将侧、底模拆除。 （8）养护

混凝土养护用塑料薄膜包裹，采用滴漏方式养护。

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4.4、薄壁空心墩施工 4.4.1、施工概述

本标段灯笼山大桥3#-6#墩身采用薄壁空心墩，墩身截面尺寸为：6m³3.2m , 空心墩个数8个。采用翻模，塔吊辅助的施工方法，且配置人、货电梯。

空心薄壁墩计划于2015年3月10日开始施工，2015年9月16日完成，设计混凝土方量共4858.8立方。 4.4.2、施工工法及工艺要求 （1）施工工艺流程 高墩施工工艺流程图如下。

承台凿毛测量放样安装第一节模板搭设支架、接长钢筋安装第二、三节模板浇筑混凝土拆除第一、二节模板，将其依次安装于第三节模板上浇筑混凝土重复以上步骤直至墩顶

高墩爬模施工工艺流程图

（2）承台凿毛处理

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对墩身范围以内的混凝土进行凿毛处理，露出新鲜混凝土面。凿毛要求：凿除表面所以浮浆直到露出混凝土粗集料为止，一般凿除深度为2～3cm；凿毛采用人工或凿毛机进行，人工凿毛混凝土强度＞2.5MPa，机械凿毛混凝土强度＞10MPa。凿毛完成后，用清水将表面冲洗干净。

利用全站仪测出承台纵、横轴线，根据承台中心放出墩身边线，并在承台上距墩身1m的位置弹出墨线，以便用于测量墩身模板的垂直度。

（3）钢筋加工及安装 1）钢筋加工

墩身主筋根据设计要求，采用直螺纹套筒连接。接头的性能符合《钢筋机械连接通用技术规程》JGJ-107-96A级接头性能的规定。钢筋等强滚轧直螺纹连接标准型钢筋接头见下图。

钢筋滚轧直螺纹连接标准型钢筋接头

2）钢筋连接

①连接前的准备：钢筋连接之前，现将钢筋丝头上的塑料保护帽及连接套筒上的塑料密封盖取下并收回，检查钢筋的规格和连接套的规格一致，并确保丝头和连接套的丝扣干净、无损，如有杂物需用铁刷清理干净。

②标准型接头连接：把钢筋装好连接套筒的一端拧到被连接钢筋上，然后用长度大于40cm的扳手将连接的两根钢筋拧紧，连接套筒

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两端的外露完整丝扣均不得超过1扣。钢筋连接完毕，随后立即用油漆画上标记。

③连接：连接是要确保丝头和连接套的丝扣干净、无损。被连接的连根钢筋断面应处于连接套的中间位置，偏差不大于1个螺距，并用扳手拧紧，使两钢筋断面顶紧。接头位置宜相互错开。当多根钢筋的机械街头位于不大于35倍钢筋直径范围内时，视为接头处于同一连接范围，该范围内有接头的受力钢筋截面面积占受力钢筋总截面的百分率不宜超过50%。 （4）模板安装 1）模板配备

每套翻模模板设计为3节，每节高度综合考虑节段施工时间、机具长度及钢筋配料和减少施工缝数量等因素确定，高度确定为2.5米，施工时，每次翻模2节模板。

模板采用大块定型钢模板，分上、中、下三节模板构成，由专门的模板生产厂家制作。模板进场后先进行试拼，检查模板各部分尺寸、模板接缝及平整度。

工作平台直接焊接在外模的横肋上，形成封闭的操作环境。提升设备由塔吊完成。

2）模板加工制作

墩身外露面要求美观、轮廓分明，因此外模采用大块钢模，大块钢模采用6mm的面板，[10和[14槽钢作背楞，同时模板背面采用[12和∠75³6型钢焊接成桁架式操作平台，以方便模板装拆和主筋接长。平台顶部设护栏，底部安装活动式吊笼。下吊笼用于修补拉杆留下的孔洞以及墩身养护。

3）模板安装

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模板采用3套模板连续翻转作业，底层第一节浇筑5m，然后每次立模5米高，浇筑完成，待混凝土强度达到规定值以上时，拆除下层模板，翻转到上层模板之上，用螺栓固定，并通过劲性骨架初调其位置。

4）模板检查

模板安装完成后对模板进行检查，首先检查模板的接缝及错台，模板的接缝控制在1mm以内，模板的错台控制在2mm以内，通过设置定位稍的方法来控制，在木板上方两侧和两节模板接头部位焊定位钢筋，保证模板截面尺寸和位置准确。

翻模模板示意图

（5）混凝土的施工 1）混凝土的运输、浇筑

混凝土采用拌合站集中拌制，利用罐车运送至施工现场，根据现场实际地形情况，采用混凝土输送泵进行浇筑。在墩身四个角安装铁皮（直径20cm）制作的串筒（串筒长度每节50cm～100cm），安装串筒的位置在钢筋绑扎时适当调整钢筋间距以保证串筒顺利安装，混凝土通过串筒进行浇筑。

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混凝土浇筑要保持持续进行，若因故必须间断，间断时间要小于混凝土的初凝时间，其间断时间不得大于40min。如果间断时间超过了初凝时间，则按照二次灌注的要求，对施工缝进行如下处理：凿除接缝处混凝土表面的水泥砂浆和松弱层，凿除时混凝土强度要达到2.5Mpa以上。在浇筑新混凝土前用水将旧混凝土表面冲洗干净并充分湿润，但不能留有积水，并在水平缝的接面上铺一层1～2cm的同级水泥砂浆。

混凝土浇筑过程中有专人看护模板，防止螺栓松驰导致跑模影响混凝土质量。

2）混凝土的养护

混凝土浇筑完成后，应立即进行表面覆盖洒水养生。拆模后，采用在周边包裹土工布并结合喷淋洒水（在模板底部周边设置喷淋水管）或采用喷洒养护水剂的方法进行保湿养生7d。 （6）翻模施工

1）拆模时用手拉葫芦将下面一节模板与上面一节模板上下挂紧，同时另设两条钢丝绳拴在上下节模板之间。拆除左右和上面的连接螺栓，然后通过两个设在模板上的简易模器使下节模板脱落。脱模后放松葫芦，使拆下的模板由钢丝绳挂在上节的模板上。然后逐个将四周各模板拆卸并悬挂于上节模板上。利用塔吊将模板提升至安装节，提升过程中应有专人监视，防止模板与周边固定物碰撞。

2）清理模板，并涂刷脱模剂后按放线尺寸组装为第四节段模板，吊运到第三节段混凝土顶面，然后按第一节段的安装次序安装其余部分。

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3）翻模时，保留最顶上一层模板，作为翻升下层模板的持力部分，然后，把最下二层模板拆开并滑出，利用塔吊将模板吊起，并放置于顶层模板相应平面位置上，将模板与周围模板联接。

墩身翻模施工示意图

（7）上下安全通道的设置

墩身施工时，人员上下的安全通道采用爬梯和电梯，爬梯设置在两个主墩中间，为了保持爬梯的稳定，每5米高与墩身加固一次，通过墩身的预埋件把爬梯固定在墩身上，利于施工和检查人员上下行走、安全便捷。 （8）塔吊设置

塔吊采用QTZ80(S6012)型塔吊。该塔吊式起升高度为45m，附着式起升高度160m。

在墩柱半径5米内设置塔吊，由于灯笼山大桥为分离式桥梁，因此每个塔吊负责一个墩身的施工作业。

塔吊基础尺寸为5.5³5.5³1.5m，采用C35混凝土，钢筋材质为HRB400和HPB300，绑扎后连接成一体；基础表面平整度≤1/750；地基承载力≥200Kpa，开挖至硬土层，并铺10cm厚的混凝土垫层。

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地脚螺栓应与地层主筋相连接，地脚螺栓的定位尺寸以底座节的孔配合定位浇筑，周边回填，夯实，排水。

当塔身高度升到40m时，在31m处进行塔身的附着，后随着塔身的升高每不超过15m进行塔身附着一次，塔身高出墩顶作业平台不超过10米。

塔机附着装置由四套框架、四套内撑杆和12根附着撑杆组成。 5、施工试验、测量与监测 5.1、施工试验

5.1.1、混凝土配合比优化设计

墩身混凝土，选择级配良好的砂、石料、性能优良的缓凝高效减水剂，控制水灰比，降低水泥用量，是控制混凝土内部水化热温升的重要环节。因此，必须进行混凝土配合比优化设计。 5.1.2、控制措施

为确保混凝土施工质量，提高混凝土的均匀性和抗裂能力，需加强混凝土施工每一个环节的控制，要求施工现场配合温控人员从混凝土的拌和、泵送、浇筑、振捣到养护整个过程实行有效监控。混凝土施工必须严格按照《公路桥涵施工技术规范》（JTJ/TF50-2011）进行，并应特别注意以下方面：

（1）混凝土拌制前，各种衡器应进行专业计量标定，称料误差应符合规范要求；及时检测粗、细集料的含水率，随时调整材料用量及水用量，确保配合比严格，混凝土均匀。

（2）要求混凝土卸料高度低，堆积高度低，有多个溜槽下料，杜绝混凝土离析。

（3）混凝土按规定厚度、顺序和方向分层布料，振捣密实，不宜漏振或过振，分层布料厚度不宜超过30cm。

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（4）在混凝土浇筑过程中，必须避免漏振和过振。

（5）浇筑完毕后，在顶面混凝土初凝前，必须进行二次抹面以减少沉缩裂缝的发生。

5.2、薄壁墩的测量与监控措施

为确保高墩施工的质量，在施工过程中，应做好薄壁墩的测量和监控。提升托架翻转模板施工工艺测量控制薄壁墩断面复杂，结合现有测量条件，利用全站仪测定薄壁墩模板顶标高及平面位置，使其满足设计要求。

每节模板安装后，用水准仪和全站仪检查模板顶面标高、中心及平面尺寸。测量时用全站仪对三向中心线（横向、纵向、45°角方向）进行测控，如果有不合格的情况，用手拉葫芦和千斤顶进行调整。

当一节混凝土浇筑完成，要即刻对混凝土面的控制点进行复测，以掌握模板在混凝土浇筑前后的变位，同时提供下一节模板的安装参数。 6、措施计划 6.1、质量保证措施 6.1.1、建立质量管理体系

项目经理部成立以项目经理任组长，项目总工、分管项目副经理任副组长的质量领导小组，负责高墩施工的质量管理工作。质量部为质量主管部门，设专门的质检工程师，施工班组设兼职的质检员，以形成系统化的质量管理组织机构体系。 6.1.2、实行岗位责任制

严格实行技术岗位责任制，认真做好图纸复核、技术交底、变更设计的签认、隐蔽工程的检查、分项工程的质量评定、竣工文件的编制工作。在施工中，坚持一切以数据说话，做好各种检测记录，使整

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个施工技术管理标准化、制度化。在生产过程中，技术人员监督作业班组按作业指导书、专项技术措施的要求操作，在发现偏差时，有权要求进行纠正；认真做好产品生产过程中的质量记录；对于模板支立、混凝土施工、钢筋套筒连接及钢筋焊接等重要工序，其控制方法是：由具备操作资格的人员完成、明确过程控制参数、按规定进行检验和试验、进行全过程的监控。

6.1.3、实施“三检制”，严格检验制度

每道工序完成后均在自检合格的基础上才能转入下道工序，下道工序在进一步加工前应进行对上道工序的检查，一工区专职质量检查员进行过程控制的检查，按标准要求填写检查记录表；专业监理工程师对规定的项目过程检查，签字认可。 6.1.4、主要的质量保证措施

（1）坚持操作班组自检和各工种及工序之间交验收制度，专职质检员跟踪检查，项目部进行周检、月检，对检查出的质量问题及时落实整改并制定有效防范的具体措施。

（2）轴线、标高、施工图纸放样、钢筋料单以及原材料和加工件申请等技术复核工作，须经工程技术负责人和质检员审核后，方可交付施工。

（3）做好隐蔽工程的验收工作，在自评、自检、自验的基础上，提前24小时将“隐蔽工程验收通知单”送到现场监理工程师，验收合格后方可进入下道工序的施工。

（4）严格按照规范要求做试块取样，取样时必须由现场监理签字认可。混凝土振捣应密实，不允许有蜂窝麻面的现场出现，确保混凝土的质量。

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（5）做好工程技术资料的管理，从工程开工起就按公路工程质量检验评定标准和业主有关 工程技术资料的各种规定收集整理。公司各部门必须按月、按规定将各种资料，如材料合格证或质保书、试验报告、设计变更、技术核定、技术交底、验收记录、技术复核等收集齐全，送交技术负责人统一整理归档。

（6）分部分项工程检测评定资料和近期工程质量动态必须及时整理、汇总并上报公司。工程资料管理工作必须有专人负责整理、装订成册。

6.2、安全施工保证措施 6.2.1安全施工保证体系

（1）组织保障

成立高墩施工安全生产管理小组。具体领导和组织高墩施工的安全生产工作，并设立安全员，安全员必须持证上岗。确保高墩施工安全生产管理人员落实、管理到位。

安全生产领导小组是安全生产工作的决策机构，将定期研究、协调、计划、布置、检查工地的安全生产工作，具体分工和职责如下：

组 长：项目经理张风荣

副组长：项目总工刘晓宇、项目副经理贾兴、项目副经理李树茂、安全总监汉伟刚。

成 员：工程吴琪、安全邵大伟、质量栾同帅 专职安全员：袁凯峰 （2）安全施工保证体系

本项目部在工程施工前按《施工现场安全生产保证体系》的要求建立安全施工保证体系，安全施工保证体系分组织保证、工作保证、制度保证三个方面。影响因素有人为因素、客观因素。保证范围分人

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身安全保证、结构安全保证、施工安全保证。工程安全施工保证体系见图《安全施工保证体系框图》。

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安全施工保证体系 思想保证 组织保证 工作保证 制度保证 经济保证 提高全员意识 分公司 安全领导小组 开工前检查 法律 包保责任制 施工技术 安全规则教育 安 监 部 施工过程 检查 各项安全 生产规定、规程 奖罚分明 项目部 安全领导小组 经济兑现 项目部安环部 收 尾 过 队安环室 程 检 查 工班、工种 安全检查员 安全生产第一安全为了生产生产必须安全项目部和地方及业主安全文明施工的规定各种安全生产制度集团公司各项安全制度月季年安全生产检查制度安全总结评比 实现安全目标

安全施工保证体系框图

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6.2.2、安全施工管理制度 （1）安全检查制度

建立并执行安全检查制度，定期组织各职能部门对工地进行安全检查，对本工程进行全面性和考核性的检查；每旬月对工地进行一次安全大检查，由项目经理牵头，专职安全员组织各相关部门对工地进行隐患排查，对检查中发现问题要定人、定措施、定时间限期整改，整改后由安机部复检验证。

专业性检查：由工区、安保部定期组织专业技术人员对电器设备等进行单项检查，对存在的隐患及时整改。

安全员做好日常巡回安全检查，并做好安全检查记录；施工员在检查生产时检查安全；各班组应经常进行自检、互检和交接检查；为防止施工人员上下班时间、节前、节后纪律松懈，思想麻痹产生安全隐患，应加强安全检查活动；充分做到层层设防，级级把关，搞好安全工作。

（2）安全教育制度

建立安全教育制度，明确项目负责人、技术负责人、专职安全员、管理人员、作业人员等相关人员在安全教育中的培训课时，定期组织人员进行安全教育培训，以安全生产的、法令、法规、标准、规范和安全操作规程为主，并结合本项目的实际安全生产情况和对有代表性的典型事故案例进行讲解，通过有针对性、生动鲜明的教育，使受教育的员工印象深刻，牢记不忘。

做好新入场工人及变换工种工人的三级安全教育工作。三级安全教育由办公室、安机部配合组织进行，从项目部到班组层层进行教育培训，考核合格者方许进入生产岗位，同时建立员工安全生产教育卡，将员工的三级安全教育工作存档备案。

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详细制订各专业工种的安全技术操作规程，如电工、焊工、机械工、钢筋工等工种的操作规程；安全技术教育的内容应主要体现在技术操作规程上，写明要领，指出安全习惯和关键问题，并尽可能把操作步骤表达清楚。建立班前活动制度，各分项工程施工前各班组负责人应做好本班组的安全教育工作，并对班前安全活动进行记录。 （3）安全技术交底制度

项目部应切实加强安全交底制度的落实。交底必须在施工作业前进行，任何项目在没有交底前不准施工作业。交底工作一般在施工现场实施。

交底必须履行交底人和被交底人的签字模式，书面交底一式二份，一份交底给被交底人，一份附入安全生产台帐备查。被交底者在执行过程中，必须接受项目部的管理、检查、监督、指导，交底人也必须深入现场，检查交底后的执行落实情况，发现有不安全因素，应马上采取有效措施，杜绝事故隐患。 6.2.3、安全保证的技术措施

（1）脚手架搭设施工安全技术措施保证 ①脚手架搭设一般要求及外观检查

A、脚手架搭设前应严格进行钢管、扣件的筛选。凡严重锈蚀、薄壁、严重弯曲裂变的杆件不得使用；凡严重锈蚀、变形、裂缝、螺杆螺纹损坏的扣件不得使用。

B、脚手架的基础必须整平夯实，立杆底部加垫木板，并做好排水。

C、脚手架立面应设置剪刀撑增加强度、刚度、稳定性。支架升高每10米或达到系梁高度时，应设置抱柱杆件。在系梁上承重的杆件与混凝土接触处应做好混凝土表面的保护。

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D．同一立面的小横杆，应对等交错设置，立杆上下对直。 E．斜杆接长不得使用对接扣件。应采用叠交方式，用2只回转扣件接长，搭接距离不得小于40cm。

F．搭设双排脚手架，且不得采用钢木、钢竹混合结构混搭。 ②脚手架搭设技术要求

A．水平杆步高：层间距H=1.8m。

B．立杆间距：纵横立管间距：0.9m³1.5m。 C．剪刀撑体系的设置：

a、支架周边应设置竖直剪刀撑，全长全高全立面设置。 b、封顶杆位置应设置水平剪刀撑，全平面设置。

c、支架内部应分别设置纵横两向竖直剪刀撑，间距为：沿支架纵向每4.5m设一道，沿支架横向每4.5m设一道，每道竖直剪刀撑均为全长、全高设置。

d、支架内部应设置水平剪刀撑，位置为：从封顶杆开始并往下每4.5m设一道，每道水平剪刀撑均为全平面设置。

（2）作业平台施工安全技术措施保证

①在施工部位的顶及底口搭设施工平台，平台采用5cm厚木板搭设，绕墩柱周围一圈。

②木板与钢管采用铁丝绑扎牢固。

③作业平台邻边设置1.2m高钢管护栏加固。 （3）缆风绳设置安全技术措施保证

①高墩柱缆风绳每组为4根，相互对称设置。

②缆风绳制作：缆风绳材料用直径6mm钢丝绳，不得用具有弹性的绳索代替。

③缆风绳张紧度用两端反向丝扣进行调整。

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④立柱模板、钢筋笼的吊装与支立，必须待缆风绳设置完成后，吊装设备方可去除索具（吊钩）。

⑤脚手架搭设完成、在投入使用前，将缆风绳设置到位，并纳入脚手架验收项目内容。

⑥高墩柱缆风绳设置间距要求：

A.脚手架高度每增加10～15m时，须设置一组缆风绳。 B.立柱钢模按节设置缆风绳。

C.钢筋骨架绑扎安装后，立即设置缆风绳；未浇筑混凝土部分超过8m时，浇筑完成前应设置缆风绳。

D.缆风绳及缆风绳地锚，避免设置在临近、跨越道路（施工便道）。 （4）模板安装、拆除施工安全技术措施保证

①进入施工现场人员必须带好安全帽，高空作业人员必须佩带安全带，并系在上方墩柱钢筋上。

②工作前先检查使用的工具是否牢固，扳手等工具必须用绳链系挂在身上，钉子必须放在工具袋内，以免掉落伤人。工作时要思想集中，防止钉子扎脚和空中落物。

③遇六级及其以上的大风时，应暂停室外的高空作业，雨后应先清扫施工现场，略干不滑时再进行作业。

④钢模板装、拆时，上下应有人接应。钢模板及配件应随装拆运送，严禁从高处掷下，高空拆模时，应有专人指挥。并在下面标出工作区，用绳子和红白旗加以围栏，暂停人员过往。

⑤高空作业，严禁酒后及带病作业。 （5）施工用电安全技术措施保证

①施工用电线路需要经过专门的设计，并采用三级配电两级保护方式，应实行一机、一闸、一箱；漏电保护器装置应与设备相匹配，

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不得用一个开关直接控制两个及以上的用电设备。

②架空线应采用绝缘导线，并架设在专用电杆、电架上，架完线后与地面垂直距离不得小于1.5m。

③固定式配电箱及开关箱与地面垂直距离不得小于1.3m，移动式配电箱及开关箱与地面的垂直距离应大于0.8m。

④配电箱及开关箱应保持干燥通风，要有防尘措施并配锁。 ⑤使用电灯照明时，应采用安全电压使用电灯照明时，应采用安全电压，输电线路必须使用密闭电缆，严禁使用裸线和绝缘不良的电线。

（6）起重作业安全技术措施

①作业前，必须检查所用工具、索具、设备等是否安全可靠。 ②起吊作业前应了解被吊物的尺寸、重量、起吊高度及其周围环境，合理选用起重设备及索具。不得违章作业、违章指挥、违反劳动纪律、违反工艺纪律。

③起重作业时，必须有专人指挥，应站在明显的安全部位，按规定的哨声、手势或信号进行起重指挥。严禁多人指挥。

④吊挂索具时，吊索受力要均匀，索扣之间的夹角不大于100度。如大于100度时，应采取防止滑扣、吊索扣受力过大的措施。

⑤作业人员严禁在起重臂和吊起的重物下面停留或行走。 ⑥使用卡环应使长度方向受力，抽卡环销子应预防销子滑脱，有缺陷的卡环严禁使用。

⑦起重作业时，在地面5m半径范围设置警戒线。 （7）雨季施工措施

①雨期要按时收集天气预报资料，施工尽可能避开大风大雨天气，雨天结构混凝土施工时，在结构物上方用防雨棚遮盖。

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②雨季混凝土浇筑前及时加设防雨棚，防止雨水冲刷混凝土。 ③露天使用的电器设备要有可靠的接地和防漏电措施，或加设漏电保护器。

④雨季施工期间，要加强对场地内外排水沟，积水井的疏通或加固。

⑤对容易发生滑坡、泥石流的地段，避开雨季施工。 ⑥雷雨天气，避开雨季施工，防止雷击。 7、应急处置措施 7.1、应急救援组织机构

项目成立高墩施工应急救援领导小组。

本项目高墩施工应急救援领导小组以项目经理为组长，项目副经理、总工为副组长，各部门负责人及施工队负责人为组员。 7.2、物资准备

根据高墩施工的事故成因、危险危害程度范围的预测评估，项目作如下物资准备： （1）急救药箱：

项目备有10人用量的止血带、止血钳、止血粉、云南白药、创可贴、消炎药、急救针剂、一次性注射器、消毒棉花、消毒棉签、医用胶布、消毒绑带、医用剪、医用摄子、75%的酒精2000mL及蛇药，分装在几个急救药箱内备用。 （2）应急器具：

①防火工具：灭火器、防火砂、镐、水桶、铁锹、沙袋、管钳、抽水泵等。

②通迅联络设施：手机、对讲机、固定电话。

③急救工具：项目备有担架两副、救援绳100米、安全带两副、

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急救车辆1辆、挖掘机1台、水泥袋、运输车辆等。

上述物资由项目部保证到位，急救药箱和急救器具由项目安全员保管，并确保其性能良好，置放于前方驻地办公室。机械车辆安置在施工现场附近，以备事故发生后随时支援。 7.3、现场急救措施

7.3.1、触电事故现场急救措施

（1）有人触电时，抢救者首先要立刻断开近处电源(拉闸、拔插头)，使之脱离电源。

（2）触电人脱离电源后，如果触电人神志清醒，但有些心慌、四肢麻木、全身无力；或者触电人在触电过程中曾一度昏迷，但已清醒过来，则使触电人安静休息，不要走动，严密观察，必要时送医院诊治。

（3）触电人已失去知觉，但心脏还在跳动，还有呼吸，则使触电人在空气清新的地方舒适、安静地平躺，解开妨碍呼吸的衣扣、腰带，若天气寒冷要注意保持体温，并迅速请医生(或打120)到现场诊治。 7.3.2、机械伤害事故现场急救措施

发生机械伤害事故后，现场人员不要害怕和慌乱，要保持冷静，迅速对受伤人员进行检查。

（1）急救检查应首先看神志、呼吸，接着摸脉膊、听心跳，再查瞳孔，有条件则量血压。检查局部有无创伤、出血、骨折、畸形等化，根据伤者的情况，有针对性地采取人工呼吸、心脏挤压、止血、包扎、固定等应急措施。

（2）迅速拨打急救电话，向医疗救护单位求援。 7.3.3、高空坠落或物体打击事故现场急救措施

发生人员高空坠落或是物体打击事故时，现场抢救人员根据受伤

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人员的伤势情况、受伤部位、性质，采取相应的急救措施： （1）伤口不深的外出血症状，先用双氧水将创口的污物进行清洗，再用酒精消毒(无双氧水、酒精等消毒液时可用瓶装水冲洗伤口污物)，伤口清洗衣干净后用敷料包扎止血。出血较严重者用多层敷料加压包扎止血。

（2）对在高处坠落，或腰、腹部遭受重物打击，无明显大量外出血但迅速进入休克状态的伤员(症状：神情淡溥、面色苍白，皮肤冰冷、脉动搏细弱，血压下降)，要立即送医院检查。 7.3.4、火灾事故的现场急救措施

（1）油料起火不宜用水扑救，可用泡沫灭火器或采用隔离法压灭火源泉。

（2）电气设备起火时，应尽快切断电源后用二氧化碳灭火器灭火，决不能盲目向设备上泼水。

（3）化学物品材料起火，要根据起火物的性质选择灭火方法，救火要注意自身安全，防止中毒。 8、附录

8.1、空心薄壁墩模板计算

翻模采用“一托二”的方式，有2层模板，共高5m，每次浇筑5m高度的混凝土。

8.1.1、新浇筑混凝土对模板侧面的压力

桥墩混凝土每次浇筑厚度为5m，每小时浇筑24m3，墩柱截面积为12m2，平均浇筑速度为2m/h。

根据《公路桥涵施工技术规范》普通模板荷载计算，采用内部震捣器混凝土的浇筑速度在6m/h以下时，新浇筑的普通混凝土作用于模板的最大侧压力可按如下计算

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PmaxKh

当v/T≤0.035时：h=0.22+24.9v/T 当v/T≥0.035时：h=1.53+3.8v/T 式中：

Pmax--新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KPa）

h---为有效压头高度（m）

v---混凝土的浇筑速度（m/h），取2m/h

T---新浇筑混凝土的浇筑时间（h），可按实测确定，按200/(T+15)计算，T取15℃

---混凝土的容重（kN/m3），取24kN/m³

K---外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取

1.0，掺缓凝作用

的外加剂时取1.2，取1.2

因v/T=2/15=0.133≥ 0.035，混凝土有效压头高度： h=1.53+3.8v/T=1.53+3.8³2÷15=2.04（m） 侧面模板的最大侧压力：

PmaxKh

=1.2³24³2.04 =58.75（kN/m2 ）

倾倒混凝土时对侧面模板产生的水平荷载：2KN/m2 振捣混凝土时对侧面模板产生的水平荷载：4KN/m2 8.1.2、模板计算 （1）面板计算：

面板为支承在[10槽钢上的单向连续板，槽钢的间距为40cm，按照3跨连续梁计算，模板强度验算要考虑p5，p6；刚度验算只考虑p5。

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模板承载能力验算荷载组合：p=1.2³58.75+1.4³（2+4）=78.9（kPa）

（2）面板验算（按双向板模型验算） ①面板强度验算

取1mm宽面板进行计算，则验算截面特性：W=6³10-9m3 验算线荷载：q=78.9³103³1³10-3=78.9（N/m）

弯矩：Mx=0.0717³78.9³0.42=0.905（N²m）

My=0.0284³78.9³0.42=0.359（N²m） M=max(Mx，My)= 0.905（N²m）

弯曲应力：

M0.905150.833(MPa)215(MPa)9W610

故面板强度满足要求。 ②面板刚度验算

钢材弹性模量E=206³109（N/m2），刚才的泊松比v=0。25，钢板厚度h=6mm。

2061091012K12(1v2) 12(10.252)Eh4

=23.731（N²m）

ql4f0.00762K 面板挠度：

78.90.440.0076223.731

0.4=6.49³10-4（m）≤400

=10-3（m）

故双向板刚度满足要求 （3）竖肋计算

模板构件中的背肋属于受弯构件，按连续梁计算。竖肋间距为

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40cm，横肋间距为40cm，按均布荷载作用下的3跨连续梁计算.

本工程中，竖肋采用[10槽钢，截面特性：I=198.3³10-8 m4

Wmax=16.9³10-6m3，Wmin=7.8³10-6m3

线性荷载q=78.9³103³0.4=31.56³103（N/m） ① 竖肋强度验算

弯矩：M+=0.08ql2=0.08³31.56³103³0.42=403.968（N²m）

M-=0.1ql2=0.1³31.56³103³0.42=504.96（N²m）

最大拉应力：最大压应力：

maxMWyminMWymin504.96.74(MPa)[]215(MPa)7.8106

max403.96851.79(MPa)[]215(MPa)7.8106

故竖肋强度满足要求。 ② 竖肋刚度验算

5ql4531.561030.74f[v]98385EI38520610198.310挠度：

=0.24³10-3（m）（4）横肋验算

0.7=1.75³10-3（m），满足要求。 400模板构件按4跨简支梁计算。横肋间距为70m，采用双拼[14a槽钢，拉杆间距1m。根据横肋实际受力情况，横肋验算可采用简支梁模型计算。

[14a槽钢参数：

截面面积 A=18.51cm2

4I563.97cmxX轴截面惯性矩

X轴截面抵抗矩 Wx=80.5cm3

线性荷载q=78.9³103³0.7=55.23³103（N/m） ①弯矩强度验算

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弯矩计算公式：

M1213ql55.23³103126.90310（N²mm）88

其中，M----横肋的计算最大弯矩（N²mm） l---计算跨度（拉杆间距），l=1000mm 弯曲应力：

MfW

2其中，---横肋承受应力（N/mm) M---计算最大弯矩（N²mm）

33 W---截面抵抗矩（mm），W39.7cm

f---抗弯强度设计值（N/mm），f=205N/mm

22最大应力计算值满足要求。

M690342.88N/mm2215N/mm26W80.5102,

③ 横肋刚度验算

5ql4f384EI 挠度：

其中，q即为新浇筑混凝土侧压力标准值：43³0.75=32.25kN/m v---最大挠度（mm）

l---挠度计算跨度 l=1000mm E---弹性模量（N/mm）：E2.0610

65.7cm4 I---截面惯性矩（cm），I3425最大挠度计算值：

5ql4531.561030.740.7-5-3f4.2510（m）1.7510384EI4003842061091128108

满足要求。

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（5）连接螺栓验算

模板与模板之间横向采用M24标准件连接。螺栓孔舒详间距最大为20cm，模板横向最大悬臂长度为50cm，故单个螺栓有效荷载范围：0.5³0.2（m2）

单个螺栓承受的最大剪力：P=78.9³103³0.5³0.2=7.³103

（N）

M24连接螺栓截面面积：A=353³10-6（m2） M24连接螺栓截面剪应力：

P7.10322.35(MPa)125(MPa)6A35310

故螺栓抗剪满足要求。 （6）对拉螺杆验算

对拉螺杆采用Φ25精轧螺纹钢，在模板上下端各设置一道。混凝土最大浇筑高度为5m，对拉螺杆横向最大有效承载范围为100cm，故单根对拉螺杆有效荷载范围为1³5/2=2.5m2

单根对拉螺杆承受的最大压力：F=78.9³103³2.5=197.25³103

（N）

Φ25精轧螺纹钢截面面积：A=490.9³10-6（m2） Φ25精轧螺纹钢截面拉应力：

F197.25103402(MPa)785(MPa)A490.9106

故对拉螺杆抗拉满足。 8.2、双柱墩模板计算 8.2.1、性能要求及计算依据

①模板材质

面板：δ=6mm钢板 Q235

背肋：[8 Q235 间距：35cm

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环向箍：[12 Q235 间距：50cm ②计算依据

《公路桥涵施工规范》 《路桥施工计算手册》 ③变形量控制

结构外露模板，其挠度值≤L/400 钢模面板变形≤1.5mm 8.2.2、墩身模板侧压力计算

双柱墩最高桥墩为39m左右，设计考虑按照分4层浇筑，每小时浇筑混凝土6方，墩柱截面积为2m2，平均浇筑速度为3m/h.

根据《公路桥涵施工技术规范》普通模板荷载计算，采用内部震捣器混凝土的浇筑速度在6m/h以下时，新浇筑的普通混凝土作用于模板的最大侧压力可按以下公式计算。

PmaxKh

当v/T≤0.035时：h=0.22+24.9v/T 当v/T≥0.035时：h=1.53+3.8v/T 式中：

Pmax---新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kPa）

h---为有效压头高度（m）

v---混凝土的浇筑速度（m/h），取

3m/h

T---新浇筑混凝土的浇筑时间（h），可按实测确定，按200/(T+15)计算，T取15℃

---混凝土的容重（kN/m³），取24kN/m³

K---外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取

1.0，掺缓凝作用

的外加剂时取1.2，取1.2

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因v/T=3/15=0.2≥ 0.035，混凝土有效压头高度： h=1.53+3.8v/T=1.53+3.8³3÷15=2.29（m） 侧面模板的最大侧压力：

PmaxKh

=1.2³24³2.29 =65.952（kN/m2 ）

倾倒混凝土时对侧面模板产生的水平荷载：4kN/m2 振捣混凝土时对侧面模板产生的水平荷载：4kN/m2 8.2.3、径向拉力计算

根据圆筒承压计算模型，标准圆形压力容器承受的法向压力均转化为径向拉力。

NπrF3.140.865.9521.241.4212.87KN/m

8.2.4、侧模面板验算

面板采用6cm厚A3钢板，面板外纵肋间距为35cm。由于环肋在背肋外侧，面板作为单向板考虑,按照3跨连续梁计算。模板强度验算要考虑新浇筑混凝土侧压力和倾倒时产生的荷载设计值；刚度验算只考虑新浇筑混凝土侧压力荷载标准值。 （1）面板抗弯强度验算

查表可知三等跨连续梁支座处负弯矩最大，其弯矩系数k=0.1 M0.1ql2 式中：

M---面板计算最大弯矩（N²mm）

l---计算跨度（背肋间距）l=350mm

q---作用在面板上的侧压力线荷载设计值：

取10cm宽的板条作为计算单元

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新浇筑混凝土侧压力标准值 q1Pmax0.165.9520.16.6N/m 倾倒混凝土侧压力标准值 q2F20.140.10.4kN/m 则 q1.2q11.4q21.26.61.40.48.48kN/m 面板最大弯矩：

M0.18.48350350103880Nmm 面板应力按下式验算： Mf W其中，---面板承受应力（N/mm2) M---面板计算最大弯矩（N²mm）

bh210062 W---面板截面抵抗矩（mm），W600mm3

663 f---面板抗弯强度设计值（N/mm2），f=215N/mm2

面板最大应力计算值M103880173.13N/mm2215N/mm2，满

W600足要求。

（2）面板抗剪强度验算 V0.6ql

其中，V---面板计算最大剪力（N）

q---作用在面板上的侧压力线荷载设计值：9.4kN/m l---计算跨径 l350mm 截面抗剪强度按下式计算：

3Vfv2bhn

式中，---面板承受剪应力（N/mm2）

V---面板计算最大剪力（N） V0.6ql0.694000.351974N b---构件截面宽度（mm） b100mm

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hn---面板厚度 hn6mm

fv---面板抗剪强度设计值（N/mm2） fv=125N/mm2 面板截面受剪应力计算值：满足要求。

（3）面板刚度验算

0.667ql4 v100EI[v]

3V319744.935N/mm2125N/mm2，2bhn21006其中，q即为新浇筑混凝土侧压力标准值：65.952³0.1=6.6kN/m v---面板最大挠度（mm）

l---挠度计算跨度 l=350-43=307mm E---面板弹性模量（N/mm2）：E2.06105

bh310063 I---面板截面惯性矩（mm），I1800mm4

12124面板最大挠度计算值：

0.667ql40.6676.63074v1.0551.5mm

100EI1002.061051800满足要求。 （4）背肋计算

模板构件中的背肋属于受弯构件，按连续梁计算。背肋间距为35cm，环形箍间距为50cm，按均布荷载作用下的3跨连续梁计算

本工程中，背肋采用[8，参数为： 截面面积 A=10.24cm2 X轴截面惯性矩 Ix101.34cm4 X轴截面抵抗矩 Wx25.29cm3 ①抗弯强度验算 支座最大弯矩计算公式：

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M0.1ql2

其中，M---背肋的计算最大弯矩（N²mm） l---计算跨度（横箍），l=500mm

新浇筑混凝土侧压力标准值 q1Pmax0.3565.9520.3523.08N/m 倾倒混凝土侧压力标准值 q2F20.3540.351.4kN/m 则 q1.2q11.4q21.223.081.41.429.66kN/m 背肋的最大弯矩：

M0.129.66500500741496Nmm 面板应力按下式验算： Mf W其中，---背肋承受应力（N/mm2) M---背肋计算最大弯矩（N²mm）

W---背肋截面抵抗矩（mm3），W25.29cm3 f---背肋抗弯强度设计值（N/mm2），f=205N/mm2

背肋最大应力计算值M741.529.32N/mm2205N/mm2。满

W25.29足要求。

②背肋抗剪强度验算 V0.6ql

其中，V---背肋计算最大剪力（N）

q---作用在背肋上的侧压力线荷载设计值：29.66kN/m l---计算跨径 l500mm 截面抗剪强度按下式计算： Vfv A式中，---背肋承受剪应力（N/mm2）

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A---背肋截面面积，A=10.24cm2 V---背肋计算最大剪力（N）

V0.6ql0.629.6650088N

fv---背肋抗剪强度设计值（N/mm2） fv=120N/mm2 背肋截面受剪应力计算值：VA8822，8.69N/mm125N/mm210.2410满足要求。

③背肋刚度验算

0.667ql4v[v] 100EI其中，q即为新浇筑混凝土侧压力标准值：65.9520.3523.08 kN/m v---背肋最大挠度（mm） l---挠度计算跨度 l=500mm

E---背肋弹性模量（N/mm2），E2.06105 I---背肋截面惯性矩（cm4），I101.3cm4 背肋最大挠度计算值，

0.667ql40.66723.085004v0.0461.25mm 100EI1002.0610101.310满足要求。 8.3、脚手架计算

脚手架采用φ48³3.5钢管和扣件搭设成双排架，本管段最高墩为m，故搭设高度H取.8m，步距h为1.8m，共36步；立杆横距lb为0.9m，立杆纵距la为1.5m，脚手架距墙0.5m（构造外伸长度），按规范其计算外伸长度可取0.3m；连墙件为2步3跨设置；脚手板为竹串片脚手板，取0.35kN/m2，按同时铺设9层计，同时作业层数n1为1层，施工均布荷载为3.0kN/m2，其他搭设要求遵照规范执行。

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脚手架材质选用φ48³3.5钢管，弹性模量E为2.06³105N/mm2，截面面积A为4mm2，截面模量W为5.08³103mm3，回转半径i为15.8mm，抗压、抗弯设计值f为205N/mm2，基本风压值w0为0.5kN/m2。8.3.1、大横杆的计算

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。脚手板的布置详见下图： 脚手板铺设示意图 按大横杆上面的脚手板和活载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 （1）均布荷载值计算

大横杆的自重标准值:P1=0.038kN/m

脚手板的荷载标准值:P2=0.350³0.9/2=0.158kN/m 活载标准值:Q=3.000³0.9/2=1.35kN/m

静载的计算值:q1=1.2³0.038+1.2³0.158=0.235kN/m 活载的计算值:q2=1.4³1.35=1.kN/m

大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩、支座最大弯矩和跨中最大挠度)。

跨内最 序号 计算简图 大弯矩 M1 M2 支座弯矩 MB MC w1 跨中挠度 w2 w3

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11 A(M1)B2(M2)C2(M3)D 0.080 0.025 -0.10 -0.10 0.677 0.052 0.677 2 Aq2BCq2D 0.073 0.0 -0.117 -0.033 0.573 0.365 -0.208 3 ABCD0.101 — -0.05 -0.05 0.990 -0.625 0.990 24 ABCD0.094 — -0.067 0.017 0.885 -0.313 0.104 25 ABCD — 0.075 -0.05 -0.05 -0.313 0.677 -0.313 ql4注：M表中系数ql w表中系数。

100EI2（2）强度计算

最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。 跨中最大弯矩计算公式如下： 跨中最大弯矩为：

M1=(0.08³0.235+0.101³1.)³1.52=0.472kN²m 支座最大弯矩为:

M2=(-0.10³0.235-0.117³1.)³1.52=-0.55kN²m 选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

M=0.55³106/5080=108N/mm2 W大横杆的计算强度小于205N/mm2，满足要求！ （3）挠度计算

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度，计算公式如下：

静载标准值q1=0.038+0.158=0.196kN/m， 活载标准值q2=1.35kN/m，

三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度

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V=(0.677³0.196+0.990³1.35)³15004/(100³2.06³105³121900)=2.96mm

大横杆的最大挠度小于1800/150=12mm与10mm，满足要求! 8.3.2、小横杆的计算

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。双排脚手架的横向水平杆的构造外伸计算长度a1取300mm。

（1）荷载值计算

大横杆的自重标准值:P1=0.038³1.5=0.057kN 脚手板的荷载标准值:P2=0.35³1.5³0.9/2=0.236kN 活载标准值:Q=3³1.5³0.9/2=2.025kN

荷载的计算值:P=1.2³0.057+1.2³0.236+1.4³2.025=3.187kN

小横杆计算简图 跨内最大弯矩 序次 计算简图 M1 MA w1 支座弯矩 跨度中点挠度 1 CAM1B PB1ql2 81qa2 25ql4 384EIPP2 CA 1Pl 4— Pl3 48EI（2）强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和。

M=(1.2³0.038)³0.92/8+3.187³0.9/4=0.722kN²m 强度验算：

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M=0.722³106/5080=142.1N/mm2 W小横杆的计算强度小于205N/mm2，满足要求! （3）挠度计算

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度。

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度：

w1=5.0³0.038³9004/(384³2.06³105³121900)=0.013mm 集中荷载标准值：q=0.057+0.236+2.025=2.318kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度： w2=2318³9003/(48³2.06³105³121900)=1.402mm 最大挠度和： w=w1+w2=1.415mm

小横杆的最大挠度小于900/150与10mm，满足要求! 8.3.3、扣件抗滑力的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5)：

R ≤ Rc

其中：Rc—扣件抗滑承载力设计值，取8.0kN； R—纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值。 横杆的自重标准值：P1=0.038³0.9=0.034kN

脚手板的荷载标准值：P2=0.350³0.9³1.5/2=0.236kN 活荷载标准值：Q=3³0.9³1.5/2=2.025kN

荷载的计算值 R=1.2³0.034+1.2³0.236+1.4³2.025=3.159kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 8.3.4、脚手架荷载标准值

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（1）脚手架结构自重

包括立杆、纵、横水平杆、剪刀撑、横向斜撑和扣件，查（JGJ130-2001）规范（以下简称规范）表A-1得：NG1k=30.6³0.1248=3.81kN

（2）构、配件自重 ①外立杆

a.脚手板自重标准值(kN/m2)；本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35，按2步设一层计，共9层：NG2K-1=（9³0.9³1.5³0.35）/2=2.1263kN

b.栏杆与挡脚板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板挡板，标准值为0.14，NG2K-2=17³1.5³0.14=3.57kN

c.脚手架上吊挂的安全设施（包括安全网、苇席、竹笆及帆布等）的荷载(kN/m2)，按实际情况采用，本例取0.01

NG2K-3=30.6³1.5³0.01=0.459kN

d.合计：NG2k=2.1263+3.57+0.459=6.1553kN ②内立杆

a.脚手板自重标准值(kN/m2)；本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35，按2步设一层计，共9层：

NG2K-1=9³0.9³1.5³0.35/2+0.3³1.5³9³0.35=3.38kN b.纵向横杆（搁置悬挑部分的竹串片用） NG2K-2=9³1³1.5³0.0384+9³2³0.0132=0.756kN c.合计：NG2K=3.38+0.756=4.2998kN （3）施工荷载 作业层按1层计。

外立杆：NQK=1³1.5³0.9³3/2=2.025kN

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内立杆：NQK=2.025+1³0.3³1.5³3=3.375kN （4）垂直荷载组合 ①内立杆

N1=1.2³（3.81+4.2998）+1.4³3.375=14.467kN ②外立杆

N2=1.2³（3.81+6.1553）+1.4³2.025=14.804kN （5）风荷载

作用于脚手架上的水平风荷载标准值，应按照下式计算

wk0.7zsw0

其中：w0—基本风压(kN/m2)，按照现行国家标准《建筑结构荷载规范》规定采用：w0=0.5kN/m2

按照现行国家标准《建筑结构荷载规范》z—风压高度变化系数，规定采用，z为1.67

s—风荷载体型系数

查规范表A-3，敞开式脚手架的挡风面积为1.8³1.5³0.0=0.2403m2

密目网的挡风系数取0.5，则在脚手架外立杆里侧满挂密目网后，脚手架综合挡风面积为：

（1.8³1.5-0.2403）³0.5+0.2403=1.47015m2

挡风系数为1.2AnAw=1.2³1.47015/(1.8³1.5)=0.6534 查规范表4.2.4，背靠敞开、框架和开洞墙全封闭脚手架风载体型系数s为1.0，φ=0.6534。

则脚手架所承受风荷载标准值为：风荷载标准值wk=0.7³1.67³0.6534³0.5=0.382kN/m2。 8.3.5、立杆的稳定性计算

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（1）不组合风荷载 立杆的稳定性按下式计算：

Nf AN—计算立杆段的轴向力设计值，

N1.2NG1kNG2k1.4NQK

式中：NG1k—脚手架结构自重标准值产生的轴向力，本例由以上计算得NG1k=3.81kN；

NG2k—构配件自重标准值产生的轴向力，本例由以上计算得NG2k=6.1553kN；

NNQk——施工荷截标准值产生的轴向力总和，内、外立杆可按

一纵距（跨）内施工荷载总和的1/2取值，本例由以上计算得

Qk=2.025kN；

N1.2NG1kNG2k1.4NQK=1.2³（3.81+6.1553）+1.4³

2.025=14.804kN

—轴心受压构件的稳定系数，根据长细比由规范附录C表C

取值；

—长细比，l0； i其值取1.155； l0—计算长度 l0kh，k——计算长度附加系数，

—考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，按规范表

5.3.3采用，本例为1.5；

h—立杆步距，本例取

1.8m；

l0kh=1.155³1.5³1.8=3.12m



l0=3.12/0.0158=197.5 查规范附录C表C得=0.185 i云南省蒙自至文山至砚山高速公路第3合同段 桥梁高墩安全专项施工方案

A—立杆的截面面积，按规范附录B表B采用，取4.cm2；

2

按规范表5.1.6采用，N/mm； f—钢材的抗压强度设计值，f=205

N=14804/(0.185³4)=163.6N/mm2 ﹤f=205 N/mm2 。满足要A求！

（2）组合风荷载

立杆的稳定性按下列公式计算：

NMwf AWN—计算立杆段的轴向力设计值。

N1.2NG1kNG2k0.851.4NQK

式中：NG1k——脚手架结构自重标准值产生的轴向力，本例由以上计算得NG1k=3.81kN；

NG2k——构配件自重标准值产生的轴向力，本例由以上计算得NG2k=6.1553kN；

NNQk——施工荷截标准值产生的轴向力总和，内、外立杆可按

一纵距（跨）内施工荷载总和的1/2取值，本例由以上计算得

Qk=2.025kN；

（3.81+6.1553）+0.85N1.2NG1kNG2k0.851.4NQK=1.2³³1.4³2.025=14.379kN

Mw—计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩；

Mw0.851.4Mwk0.851.4wklah2=0.85³1.4³0.382³1.5³

101.82/10=0.221kN²m

Mwk—风荷载标准值产生的弯矩； wk—风荷载标准值；

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la—立杆纵距

W

—立杆的截面模量，按规范附录B表B采用，取5.08cm3；

NMw=14379/(0.185³4)+221000/5080=202.4﹤f=205 AWN/mm2 ，满足要求！ 8.3.6、连墙件的计算

连墙件的轴向力设计值按照下式计算：

NlNlwN0

式中Nl——连墙件轴向力设计值（kN）；

Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值，Nlw1.4wkAW

式中AW——每个连墙件的覆盖面积内脚手脚外侧面的迎风面

2

积；本例连墙件为2步3跨设置，AW=2³1.8³3³1.5=16.2m，Nlw=1.4

³0.382³16.2=8.66kN

N0——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN），

本例取5

NlNlwN0=8.66+5=13.66kN

按照常规的做法连墙件二端分别用一个扣件与立杆和墙体埋件连接，按照规范（5.4.1）公式进行多次试算，一个扣件所传递轴向力设计值均大于表5.1.7所列一一个直角扣件、旋转扣件的抗滑承载力设计值8KN，故决定采用2个扣件进行连接，即连墙杆一侧分别与里、外立杆同时连接，另一侧在建筑物的内、外墙面各加两只直角扣件扣紧，或者在建筑物上预埋钢板，在预埋钢板上焊上一短钢管，通过两只旋转扣件与连墙件连接；这样，连墙件所能传递的轴向力设计值可达2³8=16kN。

连墙件轴向力设计值：NfAf

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—轴心受压构件的稳定系数，根据长细比由规范附录C表C

取值；

—长细比，l0； il0—计算长度 本例取1.2

l0=1.2/0.0158=76 查规范附录C表C得=0.744 iA—立杆的截面面积，按规范附录B表B采用，取4.cm2；

2

按规范表5.1.6采用，N/mm； f—钢材的抗压强度设计值，f=205

NfAf=0.744³4³205=74.6 kN＞Nl=13.66kN连墙件的设

计计算满足要求! 8.4、塔吊计算 8.4.1、参数信息

塔吊型号：QTZ63，自重(包括压重)F1=569kN，最大起重荷载F2=60kN，塔吊倾覆力距M=9kN.m，塔吊起重高度=160m，底座取1.8m，混凝土强度等级：C35，基础埋深D=2m，基础厚度h=1.5m，基础宽度Bc=5.5m。混凝土强度等级C35；钢筋级别HRB400，基础底面配筋直径φ12mm、φ20mm。

8.4.2、塔吊对基础中心作用力的计算

（1）塔吊竖向力计算

塔吊自重：Gk=569KN；塔吊最大起重荷载：Qk=60KN； 作用于塔吊的竖向力：Fk=Gk+Qk=629KN。 （2）塔吊弯矩计算

基本风压取：ω0=0. 5kN/m2；查表得：荷载高度变化系数μz=2.03；

挡风系数计算：

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φ=[3B+2b+(4B2+b2)1/2]c/(Bb)=[(3³1.8+2³3.25+(4³1.82+3.252)0.5)³0.007]/(1.8³3.25)=0.02；

角钢/方钢，体型系数μs=2.9； 高度z处的风振系数取：βz=1.0； 所以风荷载设计值为：

ω=βz³μs³μz³ω0=1.00³2.9³2.03³0. 5=2.94kN/m2； 风荷载对塔吊产生的弯矩计算

Mω=ω³φ³B³H³H³0.5=2.94³0.02³1.8³90³90=857.3KN•m；

Mkmax=857.3+9=1756KN•m 8.4.3、塔吊抗倾覆稳定验算

基础抗倾覆稳定性按下式计算：e=Mk/(Fk+Gk)≤Bc/3。 其中，e为偏心据，即地面反力的合力及基础中心的距离；Mk为作用在基础上的弯矩；Fk为作用在基础上的垂直荷载；Gk为混凝土基础重力。

Gk=25³5.5³5.5³1.5=1134.38KN； Bc为基础的底面宽度。

计算得：e=1756/(629+1134.38)=1m＜5.5/3=1.83；基础抗倾覆稳定性满足要求。 8.4.4、地基承载力验算

依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)第5.2条承载力计算：

计算简图：

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地面压应力计算：Pk=(Fk+Gk)/A

Pkmx=2³(Fk+Gk)/(3³a³Bc)

其中：Fk为作用在基础上的垂直荷载；Gk为混凝土基础重力；a为合力作用点至基础底面最大压力边缘距离，按下式计算：

a= Bc/20.5-

Mk/(Fk+Gk)=5.5/20.5-1756/(629+1134.38)=2.m。

其中Bc为基础底面的宽度，取Bc=5.5m。

不考虑附着基础设计值：Pk=(629+1134.38)/5.52=58.29Kpa； Pkmx=2³(629+1134.38)/(3³2.³5.5)=69.77Kpa。 实际计算的地基承载力设计值为：fa=200Kpa；

地基承载力特征值fa大于标准值Pk=58.29Kpa，满足要求。 地基承载力特征值1.2³fa大于偏心距较大时的压力标准值Pkmx=69.77Kpa，满足要求。 8.4.5、基础受冲切承载力验算

依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011第8.2.7条计算： 验算公式如下：

式中： hp——受冲切承载力截面高度影响系数，取 hp=0.95；ft——混凝土轴心抗拉强度设计值，取 ft=1.57kPa；am——冲切破坏锥体最不利一侧计算长度：

，at为冲切破坏椎体最

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不利一侧斜面的上边长，当计算柱与基础交接处受冲切承载力时，去柱宽(即塔身宽度)，取at=1.8m；ab 为冲切破坏椎体最不利一侧斜截面在基础底面面积范围内的下边长，当冲切破坏椎体的底面落在基础底面以内，计算柱与基础交接处受冲切承载力时，取柱宽加两倍基础有效高度，ab=1.8+2³1.45=4.7m；故am=(1.8+(1.8+2³1.45))/2=3.25m； h0为基础冲切破坏椎体有效高度，取1.45m；Pj为扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时地基土单位面积净反力，对偏心受压基础可取边缘处最大地基单位面积Pj=83.72Kpa；A1为冲切验算时取用的部分基底面积，A1=5.5³(5.5-4.7)/2=2.2㎡，F1为相应于荷载效应基本组合时作用在A1上的地基土净反力设计值。

F1=Pj³A1=83.72³2.2=184.18KN。

允许冲切力：0.7³0.95³1.57³3250³1450=4920.09KN＞124.74KN；满足要求。 8.4.6、承台配筋计算

（1）、抗弯计算

依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)第8.2.11条计算：

式中：MI为任意截面I-I处相应于荷载效应基本组合时的弯矩计算值；a1为任意截面I-I至基底边缘最大反力处的距离，去a1=(Bc-B)=(5.5-1.8)/2=1.85m；Pmax为相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大地基反力设计值，去83.72KN/㎡；P为相应于荷载效应基本组合时在任意截面I-I处基础底面地基反力设计值，P=Pmax³(3³a-a1)/3³a=83.72³(3³1.8-1.85)/(3³

1.8)=55.04Kpa；G为考虑荷载分项系数的基础自重，取G=1.2³25

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³5.5³5.5³1.5=1361KN/㎡；L为基础宽度，取L=5.5m；a为塔身宽度，取a=1.8m；a′为截面I-I在基底的投影长度，取a′=1.m。

经过计算得MI=1.852³((2³5.5+1.8)³(83.72+55.04-2³1361/5.52)+(83.72-55.04)³5.5)/12=223.06KN•m。

（2）配筋面积计算

依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)计算

其中，当混凝土强度不超过C50时，a1取1.0，当混凝土强度等级为C80时，a1取0.94，期间按线性内插法确定；fc为混凝土轴心抗压设计值，查表得fc=16.7KN/㎡；h0为承台的计算高度，h0=1.45m。

as=223.06³106/(1³16.7³5.5³103³(1.45³103)2))=0.001 δ=1-(1-2³0.001)0.5=0.001 γs=1-0.001/2=0.9995

A s=223.06³106/(0.9995³1.45³103³300)=513.04mm2。 由于最小配筋率为0.15%，所以最小配筋面积为：5.5³1.5³0.15%=12375mm2。