目 录
第一章 编制依据及原则 .............................. 2
一、编制依据 ..................................... 2 二、编制原则 ..................................... 3 第二章 工程概况 .................................... 3 第三章 施工总体安排 ................................ 4
一、施工总平面布置 ............................... 4 二、总体施工方案概述 ............................. 5 第四章 主要工程项目施工方案 ......................... 6
一、后张法预应力小箱梁的施工 ..................... 6 二、箱梁安装及体系转换‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥ 16 三、小箱梁施工完成后，跨江段桥面铺装和人行道栏杆施工‥23 第五章 小箱梁预制及安装施工安全验算‥‥‥‥‥‥‥‥ 23
一、北岸预制场吊装龙门构件设计‥‥‥‥‥‥‥‥‥ 23 二、龙门吊各种构件受力情况分析‥‥‥‥‥‥‥‥‥ 24 三、 北岸跨墩龙门结构设计及其力学验算‥‥‥‥‥‥35 四、 南岸预制场吊装龙门构件设计‥‥‥‥‥‥‥‥‥38 第六章 施工总体进度计划及工期保证措施 .............. 50
一、施工总体进度计划 ............................ 50 第七章 劳动力、主要材料及施工机械配置计划 .......... 53
一、劳动力计划 .................................. 53 二、 材料供应计划及质量控制 ..................... 53 三、 施工机械设备的选用、进场计划 ............... 55 第八章 质量管理体系及质量保证措施 .................. 56
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第一章 编制依据及原则
1．1编制依据
⑴ 浙江省03省道萧山义桥大桥及南岸互通工程项目《招标文件》、《施工协议书》、《施工图设计文件》及《工程地质勘察报告》。 ⑵ 杭州市萧山区公路段组织召开的开工前图纸会审会议及《会议纪要》。
⑶ 我国现行的公路工程有关技术、施工规范及验收标准和操作规程等资料。
⑷ ISO9000：2000国际质量体系标准，以及集团公司为贯彻落实该标准编制的《程序文件》和《质量手册》。
⑸ 对本工程的现场勘测、调查和了解所获得的相关信息。 ⑹ 集团公司目前的综合施工能力及类似工程的施工经验。 1．2编制原则
⑴ 合理配置各种资源，最大限度地满足业主对质量、工期、安全目标和技术经济指标的要求。
⑵ 全面规划，保证重点，统筹安排，精心组织。
⑶ 按照“精干机构、精兵强将、精良设备”和“安全、优质、快速、高效”的原则进行施工组织安排。
⑷ 以确保工期为核心，按“突出重点，兼顾一般”的原则，合理配置资源，实现快速、均衡生产。
⑸ 以“高起点、高标准、高质量、高水平”的原则，科学组织，精益求精，创全段优质工程，实现安全生产。
⑹ 积极稳妥地推行先进的、科学的施工方法和施工工艺，大力推广应用“四新”成果，采用先进的、科学的施工管理手段，增加科技含量，提高施工生产效率和工程质量水平。
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1．3编制原则
1. 确保工期原则； 2. 安全第一原则；
3. 遵循合同文件的各项条款, 认真贯彻业主或监理工程师及其授权人士或代表的指示和要求；
4. 严格遵守招标合同文件明确的设计规范、施工规范和质量评定与验收标准；
5. 坚持根据杭州市城市建设实际和我方的施工能力，确保施工组织设计的可行性、先进性和合理性；
6. 实施项目法管理，通过对劳动力、设备、材料、资金、技术信息的优化配置，实现成本、工期、质量和社会信誉的预期目标效果。
第二章 工程概况
本工程分主桥和引桥，引桥又分主引桥（40m跨小箱梁）和引桥（25m、23.7m小箱梁）
主引桥：跨北岸江堤桥跨为40米跨预制跨预应力混凝土小箱梁，半幅桥横向设置5片梁，梁间距为3.05m，预制宽度为2.40m,现浇接缝宽度为0.65m。小箱梁梁高为2.0m,底板和腹板厚度均为18cm～25cm,顶板厚度18cm,翼缘板端部厚度18cm、根部厚度25cm，在梁端为安装伸缩缝，翼缘端部加厚至24cm。桥面横坡通过小箱梁内外腹板高差形成。小箱梁在两梁端及跨中各设置一道横隔板加强横向联系，端横隔板厚度为25cm，中横隔板厚度为20cm。纵向预应力钢束采用高强度低松弛钢绞线，大吨位的群锚体系（7Ф15.2、9Ф15.2）。 引桥（25m、23.7m小箱梁）
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引桥：引桥上部为25m、23.7m跨预制预应力混凝土小箱梁，先简支后连续体系。正常桥宽段半幅桥梁横向设置5片梁，梁间距为3.05m,预制宽度为2.40m,现浇接缝宽度为0.65m;对于互通区变宽段梁的横向布置,根据桥梁宽度的变化,设置5~8片小箱梁，为施工方便，小箱梁预制宽度均采用2.4m(第二十四孔左半幅部分梁除外)梁间距宽度的变化通过调整现浇湿接缝宽度及边梁挑臂宽度予以解决.小箱梁梁高1.40m,腹板、底板厚度均为18cm~25cm，顶板厚度18cm，翼缘板端部厚度18cm，根部厚度25cm，在边跨伸缩端梁端，为安装伸缩缝，翼缘端部加厚至24cm。桥面横坡通过小箱梁内外腹板高差形成。在各墩、台顶均设置横隔板（连续端为中横梁、伸缩端为端横梁）、端横梁厚25cm，中横梁厚35cm。
第三章 施工总体安排
一、施工总平面布置
1、小箱梁预制场
在南、北工区内各设置一个小箱梁预制场。 2、 施工用水和用电
在浦阳江南岸设一个512KVA变压器，具体位置在K8+840处。在北岸设一个400 KVA变压器，具体位置在K8+165处。用电线路沿红线外布设，采用三相五线制分别贯通南、北岸施工范围，架空线路采用8米的水泥电杆每25～30米布设，桥梁施工每墩设一个配电箱，配电箱内配置漏电保护器和接地装置。现场用电采用铁制轻型移动式配电箱，从设置在电杆上的固定配电箱上接出，也采用三相五线制，并配置多个插座、闸刀，确保施工过程中一机一闸，满足施工过程中
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的用电需求，同时将电源接入各作业组驻地以及预制加工工场、钢筋、模板加工场和集中拌和场内，以满足加工生产和生活的用电需求。考虑到杭州地区用电紧张，工地自备1台400KW发电机。
小箱梁梁场的混凝土搅拌用水计划采用地下水。 二、总体施工方案概述
（一）施工总体安排
根据合同文件和本合同段实施性施工组织设计要求，计划在514天内完成小箱梁预制及安装全部工程量施工。
（二）总体施工方案
本工程23.7m～25m预制箱梁243片；40m预制箱梁10片。计划按所在位置全部在南、北工区的预制场内进行集中预制。
模型采用可拆装式大块整体钢模，混凝土由拌合站集中拌合、机动车运输、门式吊机吊运砼入模，分两次浇注完成。砼达到设计强度后，施加预应力、注浆、封端后，龙门吊进行拆模，并吊梁至存梁场存放。
南工区预制场负责南岸6×23.7m+11×25m共计193片小箱梁的预制，23.7～25m小箱梁共设置16条预制地胎、存放2层170片、2套中梁钢模和2套边梁钢模；张拉设备配备（两端张拉）为2套；预制和安装小箱梁的龙门吊用贝雷桁架片拼制各一套。
北工区预制场负责北岸5×25m+1×40m共计60片小箱梁的预制，25m小箱梁设置4条预制地胎、存放2层30片、2套中梁钢模和1套边梁钢模；40m小箱梁设置1条预制地胎、存放2层6片、中梁和边梁各配备一套钢模；张拉设备配备（两端张拉）为一套；预制和安装小箱梁的龙门吊用贝雷桁架片拼制各一套。
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第四章 主要工程项目施工方案
一、预制小箱梁施工工艺流程见《后张法预应力箱梁预制施工工艺框图》。
《后张法预应力箱梁预制施工工艺框图》
施工准备 清洁底模 安装端模及端垫板 安装侧模 混凝土搅拌 混凝土运送 钢筋制作、绑扎、波纹管、钢丝束就位 浇注梁体底、腹板混凝土 安装芯顶模 绑扎顶板钢筋 浇注顶板混凝土 养 护 养护梁体强度达到设计要求 千斤顶安装 张拉力、伸长量双控张拉 锚 固 压浆、封锚 养 护 移 梁 结 束 6 03省道萧山义桥大桥及南岸互通工程－引桥小箱梁预制安装专项施工方案
（1）预制场布置
在南、北岸工区分别借地建设预制场。每个预制场设施包括制梁区和存梁区，混凝土搅拌站，小型构件预制场，施工机械及材料配件堆场，钢筋车间和木工车间等部分。
制梁区内设制梁台座，并配设2部龙门吊机，采用龙门吊机起吊模型、吊运料斗灌注砼，以及起吊板梁运输、装车等作业。
梁场具体布置详参见表4 《施工总平面布置图》。 （2）制梁台座
固定台座采用钢筋混凝土修建。台面的尺寸与梁底尺寸相匹配，台座上预留两侧边模的对拉孔和移梁钢丝绳槽，台面上覆8mm钢板作为箱梁底模。台座顶面和两侧必须平整光滑，以保证侧模的安装就位和箱梁底的平整度，跨中按设计要求向下设预拱度。
台座的基底必须有足够的承载力，台座之间的地面用15cm厚的C15砼硬化，两侧设置排水槽。沿台座两侧纵向每2米埋设钢筋套沟，以便设置拉杆固模或拆模。
（3）钢筋绑扎、预应力筋安装
对进场钢材要求材料供应商提供齐全的产品质量证明材料和相关的试验资料，并要进行各种力学性能复检，或发现不合格的，立即清退出场。
施工前全面核对施工图纸，确定各种预制构件的钢筋种类是否正确，认真核对钢筋型号、尺寸、数量，避免错误下料。
需要进行焊接的钢筋应进行焊接工艺试验，确定不同焊接要求的施工技术参数。
进行钢筋安装的过程中严格按照设计要求进行焊接、搭接和绑扎，安装绑扎要牢固，安装位置要正确无误，同时，注意预埋
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件的安装。
钢筋骨架的拼装要求在工作台上进行，并采取相应措施防止钢筋骨架在焊接、弯曲、拼接时发生变形。已经拼装成型的钢筋骨架，要具有足够的刚度和稳定性，以便在运输、浇注砼时不致松散、移位、变形，必要时在骨架上焊接定位加强钢筋。
为了保证预制构件砼保护层的厚度，应在钢筋与模板之间设置短钢筋头。
架立钢筋、构造钢筋和钢绞线均按规范置于防雨水的棚内堆放，在加工车间弯制后以每片梁用量分型号捆绑放置并标识。钢绞线按设计长度加工，按长度用砂轮机切割，两端用胶布粘贴编号后捆束分别堆放。
钢筋绑扎在台座上划线标示，支座预埋钢板，孔道定位筋、锚具等均按设计要求精确就位捆绑焊接牢固。同时还应按设计将预留管道放置在正确的位置，管道应按图示位置牢靠固定，锚具最后通过钢筋网及端头模板准确定位于设计位置。
预应力张拉钢绞线按有关规定对每批钢绞线抽检强度、弹性模量、截面积、延伸量和硬度，不合格产品严禁使用，并清退出场。
钢绞线应存放在干燥的地方防止锈蚀，钢绞线的下料切割采用圆盘锯。下料长度=孔道设计长度+张拉机具工作时所需的长度。钢束制作要顺、直、匀，绑扎应牢固，同束钢绞线应采用同炉、同批、同强度的预应力钢材。编好的钢束应置于平坦的场地妥善保管，避免淋雨及重压。在堆放、运输和安装过程中均不得发生物理和化学损伤。
钢绞线的弯折处采用圆曲线过渡，管道必须圆顺，预制箱梁定位钢筋在曲线部分间隔50cm、直线间隔80cm设置一组。
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穿钢束前应进行通孔器检查孔道通畅情况，并用压缩空气吹洗孔道至孔道内清洁为止。穿束时用力要均匀、平稳，用力方向要同孔道轴心一致。穿束工作一般可用人工直接穿束，钢束较长时，可借助长钢丝作引线，用卷扬机牵引。
全面检查，以查出可能被损坏的管道。在混凝土浇筑之前，必须将管道上一切非有意留的孔、开口或损坏之处修复，在砼浇注前及完成后检查预应力筋能否在管道内自由滑动。
（4）模板加工、安装
箱梁模板外模采用大块整体式定型钢模板，模板要求有足够的强度、刚度和稳定性。模板表面应平整光洁，接缝严密不漏浆，并且装拆容易，操作方便，安装可靠。外侧模面板采用6mm厚钢板，以8#槽钢和10mm钢板为纵横加强肋。模板中间部分每节长5m，端模根据角度、长度不同做成定型组合钢模。每两节模板间接缝采用法兰式错台‘企口’缝对接，缝内夹橡胶条并用螺栓拉、压紧严密。
内模面板采用6mm厚钢板，以角钢为加强肋，按箱梁尺寸加工、拼装。内模底模由四块拼装式模板组成，用螺栓连接。顶部设活动盖板便于浇筑底板砼。外侧模上每隔1.5m安装一台附着式振捣器，模板顶部及底部每隔1.5m设Φ16对拉螺栓拉杆一处。具体详见附后的参见
图2-10 《预制箱梁模型施工示意图》。
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坪梁地面小化地5硬间1现x砼中。02板肋模强。加。肋钢处强角一加设杆横，拉杆纵装栓拉为拼螺mm座板行拉µ61钢槽钢进对µ61m板¦¦#板台m8钢土0钢设m凝1mm8混和厚5m.钢m16槽用隔#每8采以模部，内底板。及。钢模部板模厚钢顶m板钢底m合6模厚为用组，m钢接板m采型器6角连钢mm板定m栓m成捣08面5螺覆模做振。上侧同式意面外不着示台，度附工，板长台、一板施构模度装钢型结钢角安m厚模土型据5.m梁凝定m梁根16小箱混体模隔5制筋整1端每x预钢用0，上2为为采m模图座模5本台外长侧节外：、、、123每、4明 分 说 部
图2-10 《预制箱梁模型施工示意图》。
》图意示工施型模梁箱制预《 01-2图
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模板在场外制作完成后运至工地，检查合格后涂好脱模剂。用龙门吊配合人工安装模板，安装从台座一端开始，按底模已打出的梁轮廓线、隔板位置线，先安装侧模，再安装端模，对正立好。安装模板时，要严格按设计尺寸控制，采用拉线或使用测量仪器检查，将误差控制在允许范围之内。模板内表面应涂不污染砼的脱模剂。
模板接缝粘贴橡胶条并用螺栓压紧，端部模板采用梆加底形式利用侧模和内模挤加紧密。
浇注砼后注意控制好拆模时间，避免过早拆模，以免造成预制构件的内外受损。 （5）混凝土浇注
在钢筋、模板、预埋件、预应力孔道、砼保护层厚度等检查合格后才能浇筑砼，在浇筑砼前必须采用空压机配合人工清除模板中的杂物和灰尘。
混凝土由预制场内拌合站集中供应，砼拌制要严格按照配合比确定的材料数量进行投料，搅拌时间不少于5分钟，随时测定坍落度，按要求制作和养护试件。
质检人员在浇筑前检查拌和后的砼的和易性和坍落度是否满足规范及设计要求，对于不合格的砼应重新拌和或清理出场。
混凝土应连续浇筑、一次性完成。浇筑顺序为先浇底板砼，从梁的一端开始向另一端逐渐推进施工，底板浇注完毕，砼工进入内模内抹面找平。抹面找平后，拼装内模压底模板，安装内模顶板，浇筑腹板、顶板砼。腹板砼浇筑时按照底板砼的浇筑顺序分层进行，每层厚度不大于30cm，腹板的振捣采用细振动棒（φ20mm）配合附着式振捣器振捣，插入式振捣棒应避免触及波纹管，顶板的砼振捣采用插入式振捣棒配合平板式振捣器振捣。
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在浇筑过程中应防止模板、钢筋、波纹管等松动、变形、破裂和移位，安排专人负责检查和维护。
在砼终凝24小时后，便可拆除内模。根据现场预留拆模试件试验结果，报请监理工程师同意后便可拆除外模。拆模时应防止损伤砼，拆模采用龙门吊车配合人工完成。模板拆除后用龙门吊吊运到车间进行清洗及维护，以便下一循环使用。
（6）箱梁养生
箱梁砼浇筑完成、表面收浆干燥后及时养护。养护方法采用石棉布覆盖，并安排专人洒水养生不少于7天。拆内模后，覆盖两端头，并对箱室内洒水养生。
在冬季当日平均气温低于+5℃或日最低气温低于-3℃时，采用水泥养生液保水养生法（或蒸汽养生法），在砼浇筑完成后，立即将顶板、底腹板等暴露面抹光、抹平，喷涂水泥养生液，使其在短时间内在混凝土表面形成一层不透水薄膜，将砼内水分严密封住，以满足水泥水化反应的要求，达到养生的目的。该方法简单、可靠、节省人力，喷涂后不必进行人工养护，冬季施工详见冬季施工措施。
（7）预应力束张拉、压浆、封锚施工
待箱梁砼达到设计强度的100%时，方进行张拉施工。预应力张拉，按规定的顺序进行，不得随心所欲。张拉时，以应力、伸长值双控法控制。实际伸长值与理论伸长值之差应控制在±6%以内，否则暂停张拉，待查明原因并采取措施加以调整后，继续进行张拉。张拉施工工艺如下。
张拉程序为0→初应力（0.1бcon）→张拉吨位（бcon）（持荷2min锚固）
钢绞线张拉锚下控制应力为σcon=0.75Rby=1395Mpa，张拉采用双
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控，以钢束伸长量进行校核。
预应力张拉应对称于箱梁截面，按设计顺序张拉：23.7m～25m小箱梁次序为N1、N2、N3；40m箱梁次序为N4、N2、N3、N5、N5、N1。
张拉孔道压浆前应用压缩空气或高压水清除管道内杂质，然后压浆。
a、水泥浆的强度应符合设计规定，设计无规定的，应不低于50Mpa。对截面较大的孔道，水泥浆中可掺入适量的细砂。水泥浆的技术条件应符合下列规定：
水灰比宜为0.40～0.45，掺入适量减水剂时，水灰比可减小到0.35。
水泥浆的泌水率最大不得超过3%，拌和后，3h泌水率宜控制在2%，泌水应在24小时内重新全部被浆吸收。
通过试验后，水泥浆中可掺入适量膨胀剂，但其自由膨胀率应小于10%。
水泥浆稠度宜控制在14～18s之间。 b、孔道的准备
压浆前，应对孔道进行清洁处理。对抽芯成型的混凝土空心孔道应冲洗干净并使孔壁完全湿润；金属管道必要时亦应冲洗及清除有害材料；对孔道内可能发生的油污等，可采用已知对预应力筋和管道无腐蚀作用的中性洗涤剂或皂液，用水稀释后进行冲洗。冲洗后，应使用不含油的压缩空气将孔道内的所有积水吹出。
c、水泥浆自拌制至压入孔道的延续时间，视气温情况而定，一般在30～45min范围内。水泥浆在使用前和压注过程中应连续搅拌。对于因延迟使用所致的流动度降低的水泥浆，不得通过加水来增加其流动度。
d、压浆时，曲线孔道和竖向孔道应从最低点的压浆孔压入，由最高点的排气孔排气和泌水。压浆顺序宜先压注下层孔道。
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e、压浆应缓慢、均匀地进行，不得中断，并应将所有最高点的排气孔依次放开和关闭，使孔道内排气通畅。较集中和邻近的孔道，宜尽量先连续压浆完成，不能连续压浆时，后压浆的孔道应在压浆前用压力水冲洗通畅。
f、对掺加外加剂泌水率较小的水泥浆，通过试验证明能达到孔道内饱满时，可采用一次压浆的方法；不掺加外加剂的水泥浆，可采用二次压浆法，两次压浆的间隔时间宜30～45min。
g、压浆应使用活塞式压浆泵，不得使用压缩空气。压浆的最大压力宜为0.5～0.7Mpa；当孔道较长时，最大压力宜为1.0Mpa。梁体竖向预应力筋孔道的压浆最大压力可控制在0.3～0.4Mpa。压浆应达到孔道另一端饱满和出浆，并应达到排气孔排出与规定稠度相同水泥浆为止。为保证管道中充满灰浆，关闭出浆口后，应保持不小于0.5Mpa的一个稳压期，该稳压期不宜少于2min。
h、压浆过程中及压浆48小时内，结构混凝土的温度不得低于5℃，否则应采取保温措施。当气温高于35℃时压浆宜在夜间进行。
i、压浆后应从检查孔抽查压浆的密实情况，如有不实，应及时处理和纠正。压浆时，每一工作班应留取不少于3组的70.7mm×70.7mm×70.7mm立方体试件，标准养护28d，检查其抗压强度，作为评定水泥浆质量的依据。
j、压浆后应先将其周围冲洗干净并对梁端混凝土凿毛，然后设置钢筋网浇筑封锚混凝土。封锚混凝土的强度应符合设计规定，一般不宜低于构件混凝土强度等级值。必须严格控制封锚后的梁体长度。长期外露的锚具，应采取防锈措施。
k、在管道压浆前不得安装就位，在压浆强度达到设计要求后方可移运和吊装。
孔道压浆完成后，进行封锚施工。封锚前，在预应力张拉槽口加
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焊钢筋网片，封锚砼应与梁体砼标号一致。
（8）移梁和存梁
在预制场由2台龙门吊吊起箱梁、运行到存梁场，利用天车将箱梁横移至存梁场合适位置后，落梁、存放。
① 起吊：在制梁台上进行起吊，起吊钢丝绳的保险系数应达到6倍并经常检查，起吊时，吊起20～30cm后，要检查各部位有无不正常变化，确认情况良好且无障碍物、挂拌物后，方可继续提升，前后高差不得超过2%。
② 行走：龙门吊行走轨道保证结实、平顺，无三角坑，龙门吊要行走慢速。作业人员统一口令，司机必须持证上岗，熟悉操作规程并按照指挥人员的信号进行操作，龙门吊四个角设专人看护，两侧至少备有两个铁鞋和三角木。
③ 存梁：按编号有规划地存放，以方便架梁时取梁。所有梁片单层存放，在梁的两头设置牢固的存放支座，使梁处在简支状态下保存，不得将梁直接放在地上。做好存梁区的排水工作，防止地表水冲刷存梁地面引起下沉。
(9)施工注意事项
本桥上部结构使用高标号混凝土，因而必须仔细研究确定施工工艺和选用的材料，进行高强混凝土最佳配合比设计与试验，控制质量，控制标准和检测方法，并严格执行；水泥标号不得低于42.5号，水泥用量不得大于500Kg，且符合设计要求。
a.精心配置混凝土配合比，水泥采用名牌普通硅酸盐散装水泥，砂和碎石选用经业主同意的优质材料。
b.严格控制各梁段断面尺寸，使横梁在安装后保证对接精度并顺利进行湿接头施工。
c.为防止混凝土裂缝和边棱破损，砼强度达到20Mpa以上时
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方可拆模。
d.横梁预制一次浇筑完成，为确保一次浇筑完成，项目经理部将从机械设备、材料、模板、砼配合比设计、人工、技术力量、检测等各方面给予充分保证。
e.模板采用工厂制作新型定型钢模板，具备足够的强度和刚度，确保在混凝土浇注过程中不变形。
f.预制构件堆放采用；两点简支承堆放，支承中心为设计支座位置，最多存放两层。必要时增加临时支承结构，保证梁体稳定。
g.加强对张拉设备、锚具、夹片、预应力钢束的检查，避免出现滑丝、断丝情况的出现。
h.为避免预应力管道变形，不允许振捣器触及套管。 i.砼养生期间，预应力管道应采用保护措施，防止杂物进入，影响管道畅通或引起生锈。
j.压浆使用活塞式压浆泵，压浆应达到孔道另一端饱满和出浆，并应达到排气孔排出与规定稠度相同的水泥浆为止。
k.施工作业应有专人负责指挥，严格按照张拉程序进行操作，避免出现质量、安全事故。
二、 箱梁安装及体系转换
本合同段预制箱型梁共计253片，其中23.7～25m箱梁为243片，每片23.7～25m箱梁重70吨左右；40m箱梁为10片，每片40m箱梁重135吨左右，计划采用架桥机安装，并按设计步骤进行体系转换施工。
（1）支座安装
① 圆形板式橡胶支座安装
先将支座垫石顶面浮砂及杂物除去，垫石表面应清洁、干净、平整、无油污，呈水平状态。预制梁与临时支座接触的底平面应保证水平与平整，且无污染等。先在支座垫石上按设计图标出支座位置中心
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线，同时在橡胶支座上也标上十字交叉中心线。板式支座顶面的钢板预先将锚固钢筋与其单面焊连接好，准确地放置在板式支座上，待后浇中横梁时将锚固钢筋及钢板的一部分浇筑在一起（钢板中心处外漏1cm厚度）。将支座安放在垫石上，使支座中心线同支座垫石上的中心线相重合，使支座就位准确。
② 圆形四氟滑板橡胶支座安装
安装四氟滑板支座必须精心细致，支座应按设计支承中心准确就位，梁底钢板与支座垫石顶面尽可能保持平行、平整，与支座上下面全部密贴。同一片梁的各个支座应置于同一平面上，避免出现支座偏心受压、不均匀支承及个别脱空现象。四氟滑板橡胶支座安装后，将滑板上钢板与梁底预埋钢板断续焊连接。与四氟板面接触的不锈钢板面不允许有损伤、拉毛现象，免增大磨擦系数及损坏四氟板。落梁时，为防止梁与支座发生横向滑移，宜用木制三角垫块在梁的两侧加以定位，待落梁工作全部完毕后拆除。
安装施工工艺流程详见《架桥机安装箱梁施工工艺流程图》。
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《架桥机安装箱梁施工工艺框图》
架梁准备 测量台帽标高 修整台帽标高 检查台帽标高 拼装轨道 拼装架桥机 选 梁 龙门吊配合平车运梁 电动平车喂梁 架桥机空载行走至桥跨 架桥机天车提梁 移动天车 梁纵移到设计位置 安装支座 架桥机横移 选择支座 中落梁到设计位置 边安装临时支座 落 梁 横移架桥机 架桥机边梁与混凝土梁垂直对正 边梁用钢绳连接架桥机吊挂系统 启动吊挂系统提梁 横移架桥机至边梁位置 按设计位置落梁 检查是否架设完毕 架桥机纵移 下拆除架桥机 18
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（2）箱梁安装方法及步骤
预制箱梁通过预制场龙门吊机吊装到运梁平车上，然后通过架桥机进行架设。架桥机采用普通贝雷片拼装的双导梁架桥机，最大安装吨位120/150吨、安装跨径40m。
① 准备工作
在吊装施工前，至少提前28天向工程师提交安装报告，经同意后施工。
在正式吊装之前，全面检查各种绳索如起重索，牵引索等是否完好，机具运行状态是否良好，吊机是否安全可靠；指挥通讯是否畅通。同时，对起吊设备进行试吊、试运行。
架桥机架梁前，从卸梁处铺设轨道至导梁下，钢轨型号为50Kg/m，轨距为1435mm，下卧枕木。在箱梁起吊和运输时，应在箱梁端部两点搁支，不得使上、下面倒置。运输时要采取措施，严防压力区产生负弯距使梁顶产生拉应力而导致混凝土发生裂缝。
① 具体安装操作步骤 具体步骤说明如下：
(a) 架桥机就位：平整架设通道，铺设枕木、钢轨、组装架桥机，空转试车、吊梁试车。架桥机进位，落下前支腿，安设稳定。全面、仔细地检查支柱垂度，支撑牢固度，并确认可靠，方可进行下道工序作业。
(b) 运梁、喂梁、吊梁、落梁及横移就位：箱梁的运输采用自制平车，并用电动卷扬机牵引。架设中，起吊梁均采用钢扁担双挂点方法，吊梁作业前，均需进行一次试吊，即钢丝绳捆好梁后，应先启动卷扬机组2～3次，将梁吊起少许，检查钢绳有无跳槽，吊架插销是否窜动，确认无异常方可继续作业。
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(c) 箱梁在起吊和下落时，应尽量保持水平。吊梁过程中卷扬机组应做到同步启动、制动，使导梁及梁体受力均匀防止出现梁体剧烈晃动等不利情况。
(d) 落梁时两吊点卷扬机组应动作一致、均衡。落梁至距横移设备20～30mm时，调整梁片纵向位置，确认无误后继续落梁。
(e) 移梁时，应力求箱梁两端均匀同步，并安排专人在走板下喂滚架。
(f) 箱梁横移到位后，在一端梁底垫实纵向外侧，安放千斤顶将梁顶起，撤除走板，滚架，安放支座，落千斤顶，使梁片一端就位。在千斤顶落过程中，仍需加斜撑保护，以防止梁片倾覆。
(g) 待箱梁一端安放就位后，采用同样的方法，安放另一端就位。 (h) 如此架设下一片梁和下一孔箱梁。
架桥机架梁步骤示意简图详见图2-11 《架桥机架设箱梁施工示意图》。
利用箱梁做后配重步骤一：准备过孔步骤二：过孔步骤三：过孔到位步骤四：喂梁步骤五：落梁、横移就位注：1、本图仅为示意；箱梁横移步骤本图未示。 2、架桥机采用CH150-40型公路双导梁架桥机。
图2-11 《架桥机架设箱梁施工示意图》
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（3）湿接缝施工及体系转换
结构体系转换是特殊过程，由于必然引起内力重分布及次内力，因此对结构受力影响极大，应严格按设计规定的施工程序进行施工。
箱梁体系转换具体施工程序详见图2-12 《箱梁体系转换施工示意图》。
第一步第二步注：1、本图仅为示意。 2、从上至下依次为：三跨一联、四 跨一联、五跨一联、六跨一联。临时支座第一步第二步永久支座第一步临时支座第一步第二步永久支座第三步临时支座第一步临时支座第一步第二步永久支座第三步永久支座第二步临时支座第一步临时支座永久支座临时支座永久支座临时支座
图2-12 《箱梁体系转换施工示意图》
① 总体施工程序：
预制箱梁，完成第一次张拉 → 架设箱梁就位 → 浇筑墩顶连续湿接头及部分桥面板后，张拉箱梁顶板内负弯矩束 → 剩余部分桥面板湿接缝 → 将临时支座熔化，对称完成从简支到连续的体系转换 → 进入桥面施工。
② 具体施工方法和步骤：
安装前，先按设计要求在永久支座旁设临时支座。临时支座采用硫磺砂浆制成，内置电阻丝，配比采用硫磺∶干砂∶32.5水泥∶石蜡=1∶1.2∶0.4∶0.03。临时支座顶面与永久支座同高，箱梁安装时以永久支座中心与箱梁设计中线相吻合为准。然后安装好永久支座，逐
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孔安装箱梁，置于临时支座上成简支状态。
箱梁吊装后，及时连接连续接头段钢筋，绑扎横梁钢筋，设置接头板处波纹管并穿束，凿除接头侧面砼的水泥砂浆和松弱层，在日温最低时，浇筑连续接头、中横梁及其两侧与顶板负弯矩束同长度范围内的桥面板，达到设计强度的100%，张拉顶板负弯矩预应力钢束，并压注水泥浆。
湿接缝施工采取吊模法施工，模板采用钢模板，并应有足够的刚度和强度，模板安装牢固后，冲洗已经凿毛处理的砼面，在浇筑次层砼前，对施工缝应刷一层水泥净浆。湿接头混凝土采用膨胀混凝土，尽量选择在一天气温最低时浇筑，施工步骤和措施和与预制箱梁顶板施工工艺相同，采用平板振捣器与插入式振捣器配合，并保证设计厚度。混凝土浇注完成后及时洒水养护，防止裂缝产生。
接头施工完成后，浇筑剩余部分桥面板湿接缝混凝土应由跨中向支点浇筑。浇筑完成后拆除一联内临时支座，完成体系转换。解除临时支座时，应特别注意严防高温影响橡胶支座质量。
连接顶板钢束张拉预留槽口处钢筋后，现浇调平层混凝土、喷洒防水层、护栏施工、进行桥面铺装施工及伸缩缝安装。
（4）施工注意事项
① 箱梁施工中的钢筋连接方式：如设计图纸中未说明，钢筋直径≥12mm时，钢筋连接应采用焊接，钢筋直径＜12mm时采用绑扎。
② 预制箱梁应保证支座预埋钢板的位置、高度正确。防撞护栏的锚固钢筋应预先埋入，并注意预留泄水孔位置。
③ 现浇接头段混凝土采用微膨胀水泥。
④ 临时支座顶面标高应与永久支座顶面标高相齐平。永久支座顶面直接与接头混凝土底部浇筑在一起。
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⑤ 预制箱梁中钢束均采用两端张拉，且应在横桥向对称均匀张拉。顶板负弯矩钢束也采用两端张拉，并采取逐根对称均匀张拉。
⑥ 各现浇连续接头的浇筑气温应基本相同，温差应控制在5℃以内，并宜在一天气温最低时施工。
⑦ 从箱梁预制到浇筑完横向湿接缝的时间不宜超过三个月。 ⑧ 所有新、老混凝土结合面均应严格凿毛处理。
三、小箱梁施工完成后，跨江段桥面铺装和人行道栏杆施工 小箱梁施工完成后，跨江段桥面铺装和人行道栏杆施工主要防止物件往江中跌落，在小箱梁的外边梁搭设三角形钢管架，边梁外侧直立施工围护栏板与钢管架构成整体，经自检合格后，报请监理工程师验收合格才正式进行桥面铺装和人行道系的施工。
第五章、小箱梁预制及安装施工安全验算
一、北岸预制场吊装龙门构件设计 1.1吊装龙门结构设计
预制场小箱梁吊装由两个前后吊点龙门吊共同抬吊，每个龙门吊自上而下的结构为：长度为33米，宽度为2.7米，净高为7.米，计算跨径为31.5米；顶横梁+立柱+底座+双轨平车。
顶横梁结构：长度为33米，单层6排下加加强弦杆的(45+45+90+45+45)cm支撑架联结贝雷桁架梁，梁顶铺设枕木、双轨道，并设双轨10吨8门卷扬机平车作为小箱梁吊装的吊点，横梁下弦设置一台5吨电动葫芦作为小箱梁模板安装和拆除、钢绞线装卸车、砼浇筑运输等使用。
立柱：竖放两层6排(45+45+90+45+45)cm支撑架联结贝雷桁架梁。
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底座：长度为6米，单层4排（45+45+45）cm支撑架联结贝雷桁架梁。
双轨平车：龙门底座下联结两台双轨平车，龙门双轨道与顺桥方向平行。
1.2吊装扁担结构设计
25m和40m小箱梁吊装下扁担：长度为200cm，由热轧宽翼缘H型钢HK240c两侧贴焊б=30mm钢缀板加强，槽内焊接б=10mm钢板作为加强肋条；25m和40m小箱梁前后吊点分别配备下扁担各一对，预制场和跨墩龙门各配制1套，全桥共配制下扁担梁4根。
25m和40m小箱梁吊装上扁担：长度为300cm，由热轧宽翼缘H型钢HK300d两侧贴焊б=25mm钢缀板加强，槽内焊接б=10mm钢板作为加强肋条；25m和40m小箱梁前后吊点分别配备上扁担各一对，预制场和跨墩龙门各配制1套，全桥共配制上扁担梁4根。
1.3吊带结构设计
25m和40m小箱梁共用一套吊带：长度为256cm，宽度15cm，厚度为б=20mm，材料为16Mn钢，每一套共计8根。预制场和跨墩龙门各配制1套，全桥共配制吊带16根。
1.4 吊装钢丝绳、吊销、卷扬机、滑轮组的选择
龙门吊吊装使用的钢丝绳、吊销、吊钩、卷扬机、滑轮组的选择，以吊装40米小箱梁最重的边梁为吊重依据，通过计算确定各构件的规格型号。
二、龙门吊各种构件受力情况分析
2.1 各种构件受力荷载、计算跨径分析
40米小箱梁边梁自重按P1=56.38m3×2.6t/ m3=146.6t计，龙门吊顶横梁自重按实际拼装设计计算q=1.03t/m，横梁刚度EI=462731.2t·㎡，横梁计算跨径l=31.5m，允许挠度
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[f]=l/400=0.079m，横梁桁片内钭杆允许剪力[Q]=6×16t=96t，横梁的允许弯矩[M]=6×171.88t·m×0.8=825 t·m，横梁贝雷销允许的剪力[V]=6×55t=330t；龙门吊立柱竖直方向的线荷载q=0.91t/m，立柱刚度EI=315630t·㎡，立柱计算跨径l=8.51m，允许挠度[f]=l/400=0.021m，立柱桁片内钭杆允许剪力[Q]=6×16t=96t，立柱的允许弯矩[M]=6×97.5t·m×0.8=468 t·m，立柱贝雷销允许的剪力[V]=6×55t=330t；横梁上吊点荷载包括吊钩、滑轮组、双轨平车、卷扬机、钢丝绳、吊带、吊梁上下扁担等总重量按P2=4t计。龙门吊各结构模型及受力图由力学求解器运算如下所示：
2.1.1小箱梁起吊时龙门吊最不利受力情况分析
龙门吊吊装或运输小箱梁时，当吊点处于横梁跨中位置，此时为横梁最不利的受力情况，龙门吊结构模型计算跨径l=31.5m、计算高度h=8.51m；横梁承受的集中荷载P= (1+15/(37.5+l))×P1/2+P2，式中15/(37.5+l)=15÷(37.5+31.5)=0.22为冲击系数，P1/2=73.3t为40米小箱梁边梁作用于横梁上的荷载，P2=4t为吊点结构自重，所以P=93.43t。由力学求解器运算如下所示：
1、结构模型图
93.431.03 EI= 462731.2 2 EI= 315630 ( 1) 8.510.91 1 ( 2) 31.50 3 EI= 315630 ( 3) 8.51 40.91yx
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2、弯矩图
-359.21-359.21 2 ( 1) 1 ( 2)-359.21 3 ( 3) 4-359.215045.3004.30yx
M1=M3=-359.21t·m，M2=504.30t·m。 3、剪力图
62.9446.72-43.50 ( 2)-46.72-39.63 343.50 2 ( 1) 1 ( 3)-62.94 439.63yx
Q1min=Q3min=39.63t，Q1max=Q3max=43.50t，Q2min=46.72t，Q2max=62.94t。
4、挠度图
2 ( 1) 1 ( 2) 3 ( 3) 4yx
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f1=-0.005m(向左)，f2=-0.0m(向下)，f3=0.005m(向右)。 5、横梁结构受力情况判断: M2=504.30t·m＜[M]= 825 t·m，
Q2max=62.94t＜[Q]= 96t，Q2max=62.94t＜[V]= 330t， f2=0.0m＜[f]=0.078m。 6、立柱结构受力情况判断:
M1==M3=359.21t·m＜[M]= 468t·m，
Q1max=Q3max=39.63t＜[Q]= 96t，Q1max=Q3max=39.63t＜[V]= 330t，
f1=f3=0.005m＜[f]=0.021m。
从力学求解器计算结果表明：龙门吊结构安全可靠。 2.1.2 吊装扁担及吊带结构受力情况分析
1、40米小箱梁吊装下扁担及吊带结构受力情况
40米小箱梁最重的块件为边梁P1=56.38m3×26KN/ m3=1466KN。因此，作用于吊装扁担的荷载有:小箱梁作用荷载q1=(P1/2)÷0.92m=797KN/m，扁担自重q2=2.51KN/m，吊装扁担计算跨径l=1.8m，W=2095.4cm3，I=28288cm4，A=319.6 cm2
EI=2.1×105×103KN/m2×28288cm4×10-8=59404.8KN·m2，[σ
W
]=145Mpa，i=9.4cm，[τ]=85MPa，λ=l/i=180÷9.4=19.15
(1)下扁担梁受力结构模型
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72 E9.571I= 59404.8 1 ( 1 1.8)0 2yx(2)弯矩图
1 ( 1) 2y246.65xM=246.65KN·m
(3)剪力图
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368.88 1 ( 1) 2yx-368.88
Q=368.88KN，R1=R2=368.88KN (4)挠度图
1 ( 1) 2yx
f=-0.0013m＜[f]=1.8÷400=0.0045m (5)计算下扁担梁结构总稳定性 由λ=19.15查表得φ=0.9 σ
=M/W=246.65KN
·
m
÷
(2095.4cm3
×
10-6)=117710.22KN/m2=117.71MPa
φ[σW]=0.9×145Mpa=130.5MPa ∴M/W=117.71MPa＜φ[σW] =130.5Mpa
τ=KQ/A=1.5×368.88KN÷319.6 cm2=1.7313KN/ cm2=17.32MPa＜[τ]=85MPa
√(σ2+3τ2)= √(117.712+3×17.322)=121.47MPa＜[σW] =145Mpa
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由此可知，下扁担梁在吊装过程是安全可靠的。 2、吊带结构受力情况
由下扁担结构受力分析可知，每根吊带受到的内力为：40米小箱梁及下扁担吊装过程产生的钭向反力P1=368.88/sin78。/2=188.56KN，吊带自重P2=2.56m×0.15m×1.57KN/m2=0.6KN，[σ]=200MPa，[τ]=120MPa ，[σcd]=300MPa，
A=0.02×0.15=0.003m2。 (1)吊带截面拉应力验算
σ=(P1+P2)/A=(188.56+0.6)÷0.003=63053.33KN/m2 =63.05MPa＜[σ] =200Mpa 符合要求。 (2)吊带节点销子的孔壁承压应力验算 σcd=K(P1+P2)/(b·∑d) 式中K---动力系数，取K=1.5
b---吊销的宽度，∑d---孔壁钢板的总厚度 σcd=1.5×(188.56+0.6)÷(5.2cm×4cm)=13.1KN/cm2 =136.41MPa＜[σcd]=300MPa，符合要求。 3、40米小箱梁吊装上扁担结构受力情况
40米小箱梁上扁担梁吊装时，作用于吊装扁担两端的荷载有:吊带的自重及吊带吊梁时的作用反力P=(P1+P2)=(368.88+2×0.6)=370.08KN，扁担自重q=3.4KN/m，吊装扁担计算跨径l=0.46m，W=3913cm3，I=66521.33cm4，A=433.1 cm2
EI=2.1×105×103KN/m2×66521.33cm4×10-8=139694.8KN·m2，[σ
W
]=145Mpa，[τ]=85MPa，i=12.39cm，λ=l/i=46÷12.39=3.7
(1)上扁担梁受力结构模型
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370.08370.083 E.4I= 139694.83 E.4I= 139694.83 E.4I= 139694.8 1 ( 1 1.2)7 2 ( 2 0.4)6 3 ( 3 1.2)7 4yx(2)弯矩图
-472-4.7-47427.724.6-4572-4.7742.74 1 ( 1) 2 ( 2) 3 ( 3) 4yxM=472.74KN·m (3)剪力图
374.40370.08 1 ( 1)0.7 28 ( 2)-0 3.78 ( 3) 4-370.08-374.40370.08yxQmax=374.4KN，R2=R3=375.18KN
(4)挠度图
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1 ( 1) 2 ( 2) 3 ( 3) 4yx
f1=-0.0028m＜[f]=1.27÷400=0.0032m f2=0m＜[f]=0.46÷400=0.0012m f3=-0.0028m＜[f]=1.27÷400=0.0032m (5)计算上扁担梁结构总稳定性 由λ=3.7查表得φ=0.9 σ
=M/W=472.74KN
·
m
÷
(3913cm3
×
10-6)=120812.7KN/m2=120.81MPa
φ[σW]=0.9×145Mpa=130.5MPa ∴M/W=120.81MPa＜φ[σW] =130.5Mpa
τ=KQ/A=1.5×374.4KN÷433.1 cm2=1.297KN/ cm2=12.97MPa＜[τ]=85MPa
√(σ2+3τ2)= √(120.812+3×12.972)=122.88MPa＜[σW] =145Mpa
由此可知，上扁担梁在吊装过程是安全的。
2.1.3 吊点转换器受力情况分析
1、吊点转换器是将扁担梁与滑车组联结的工具，由б=20mm钢板及焊贴缀板б=20mm加强的Mn16钢制成，[σ]=200MPa，[τ]=120MPa ，[σcd]=300MPa扁担梁与吊点转换器通过两个贝雷销
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连接，吊点转换器与滑车组通过大吨位D形卸扣连接。因此，根据计算吊点转换器的截面惯性矩I=615313.5cm4，截面的重心轴到上、下边缘的距离y1=32.83cm，y2=23.17cm，上、下两部分的截面抵抗矩W1=18742.4cm3，W2=26556.5cm3，从以上计算上扁担梁受力情况可知，作用于吊点转换器卸扣销的重力为Q1=2×375.18KN=750.36KN，作用于吊点转换器贝雷销的构件反力Q2=375.18KN。
2、中部截面强度验算
M=KQl/4 式中K---动力系数，取K=1.5；
Q---构件重力，l---两贝雷销孔间距，l=0.46m M=1.5×750.36×0.46÷4=129.44KN·m
σ1=M/W1=129.44 KN·m÷(18742.4×10-6)m3=6906.3KN/㎡ =6.09MPa＜[σ]=200MPa
σ2=M/W2=129.44 KN·m÷(26556.5×10-6)m3=4874.14KN/㎡ =4.87MPa＜[σ]=200MPa 卸扣孔壁处截面剪应力验算
τ=KQ/A=1.5×750.36KN÷(2×10×6) cm2=9.38KN/ cm2
=93.8MPa＜[τ]=120MPa
√(σ2+3τ2)= √(6.092+3×93.82)=162.58MPa＜[σW] =200Mpa 3、卸扣孔壁局部承压验算 σcd=KQ/(b·∑d)
式中K---动力系数，取K=1.5
b---卸扣销的宽度，∑d---孔壁钢板的总厚度 σcd=1.5×750.36÷(14cm×12cm)=6.7KN/cm2 =67MPa＜[σcd]=300MPa，符合要求。 4、贝雷销孔壁局部承压验算
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σcd=KQ/2(b·∑d)
式中K---动力系数，取K=1.5
b---贝雷销的宽度，∑d---孔壁钢板的总厚度 σcd=1.5×750.36÷2(5.2cm×4cm)=27.06KN/cm2 =270.6MPa＜[σcd]=300MPa，符合要求。
2.1.4吊装钢丝绳、吊销、卷扬机、滑轮组的选择 龙门吊吊装使用的钢丝绳、吊销、吊钩、卷扬机、滑轮组的选择，以吊装40米小箱梁最重的边梁吊重依据，通过计算确定各构件的规格型号。
40米小箱梁最重的块件为边梁P1=56.38m3×26KN/ m3=1466KN，其作用在吊点上的1.3倍系数为P=1.3P1/2=952.9KN。
1、卸扣选择安全负荷为1000KN的大吨位D形卸扣， 其安全系数=1000/(1466÷2)=1.36>1.3符合规范要求。 2、吊销选择贝雷销销子，其安全负荷为双剪状态下剪力为550KN 其安全系数=550/(1466÷4)=1.5>1.3符合规范要求。 3、滑轮组选择六轮吊环型HQD6-100t，额定起重量100t，其安全系数=1000/(1466÷2)=1.36>1.3符合规范要求。
4、选择10吨八门滑轮的单筒慢速卷扬机JM-10，其配套钢丝绳直径为28mm。
滑车组提升时，绕出绳头的拉力S=H0Q=0.087×(1466÷2)=63.77KN
卷扬机的安全系数=100/63.77=1.57>1.3符合规范要求。 6×19直径为28mm钢丝绳其钢丝总断面积为2.95mm2， 钢丝绳破断拉力总和=公称抗拉强度(MPa)×钢丝绳总断面积(mm2)
=1550×10-3KN/mm2×2.95mm2=449.42KN
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钢丝破断拉力=钢丝绳破断拉力总和×换算系数 =449.42KN×0.85=382KN 钢丝绳安全载重系数=钢丝破断拉力/实际拉力 =382KN÷63.77KN=6
因此，钢丝绳必须选择抗拉强度为1550MPa以上才能满足施工规范要求。
三、 北岸跨墩龙门结构设计及其力学验算 3.1 跨墩龙门结构设计说明
25m小箱梁安装就位及40m小箱梁安装运输和存放由两个前后跨墩龙门吊共同完成，每个跨墩龙门吊自上而下的结构为：顶横梁长度为42米，宽度为2.7米，净高为12.33米，计算跨径为37.85米；顶横梁+立柱+底座+双轨平车。
顶横梁结构：长度为42米，2层6排 (45+45+90+45+45)cm支撑架联结贝雷桁架梁，梁顶铺设枕木、双轨道，并设双轨10吨8门卷扬机平车作为小箱梁吊装的吊点，横梁下弦设置一台5吨电动葫芦作为临时吊挂施工工具、横梁应急跨中支撑吊安、砼浇筑运输等使用。
立柱：竖放3层6排(45+45+90+45+45)cm支撑架联结贝雷桁架梁。
底座：长度为6米，2层4排（45+45+45）cm支撑架联结贝雷桁架梁。
双轨平车：龙门底座下联结两台双轨平车，龙门双轨道与顺桥方向平行。
3.2 跨墩龙门力学验算
3.2.1 各种构件受力荷载、计算跨径分析
40米小箱梁边梁自重按P1=56.38m3×2.6t/ m3=146.6t计，跨墩
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龙门顶横梁自重按实际拼装设计计算q=1.46t/m，横梁刚度EI=1353610.44t·㎡，横梁计算跨径l=37.85m，允许挠度[f]=l/400=0.095m，横梁桁片内钭杆允许剪力[Q]=12×16t=192t，横梁的允许弯矩[M]=12×97.5t·m×0.8=936 t·m，横梁贝雷销允许的剪力[V]=12×55t=660t；龙门吊立柱竖直方向的线荷载q=1.38t/m，立柱刚度EI=315630t·㎡，立柱计算跨径l=13.83m，允许挠度[f]=l/400=0.035m，立柱桁片内钭杆允许剪力[Q]=6×16t=96t，立柱的允许弯矩[M]=6×97.5t·m×0.8=468t·m，立柱贝雷销允许的剪力[V]=6×55t=330t；横梁上吊点荷载包括吊钩、滑轮组、双轨平车、卷扬机、钢丝绳、吊带、吊梁上下扁担等总重量按P2=4t计。龙门吊各结构模型及受力图由力学求解器运算如下所示：
3.2.2小箱梁起吊时跨墩龙门最不利受力情况分析
跨墩龙门吊装或运输小箱梁时，当吊点处于横梁跨中位置，此时为横梁最不利的受力情况，龙门吊结构模型计算跨径l=37.85m、计算高度h=13.83m；横梁承受的集中荷载P=(1+15/(37.5+l))×P1/2+P2，式中15/(37.5+l)=15÷(37.5+31.5)=0.22为冲击系数，P1/2=73.3t为40米小箱梁边梁作用于横梁上的荷载，P2=4t为吊点结构自重，所以P=93.43t。由力学求解器运算如下所示：
1、结构模型图
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2 EI= 315630 ( 1) 13.831.33.431.46 1353610.44 EI= ( 2) 37.85 3 EI= 315630 ( 3) 13.831.38 1 4yx
2、弯矩图
-309.31-309.31 2 ( 2)-309.31 3-309.31 ( 1)8368.2336.23 ( 3) 1yx 4
M1=M3=-309.31t·m，M2=836.23t·m。 3、剪力图
74.36.72-25.55 2 ( 2)-46.72 ( 1)-74.35 ( 3)25.55 3-16.00 1yx16.00 4
Q1min=Q3min=16t，Q1max=Q3max=25.55t，Q2min=46.72t，Q2max=74.35t。
4、挠度图
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2 ( 2) 3 ( 1) ( 3) 1yx 4
f1=-0.011m(向左)，f2=-0.066m(向下)，f3=0.011m(向右)。 5、横梁结构受力情况判断: M2=836.23t·m＜[M]= 936 t·m，
Q2max=74.35t＜[Q]= 192t，Q2max=74.35t＜[V]= 660t， f2=0.066m＜[f]=0.095m。 6、立柱结构受力情况判断:
M1==M3=309.31t·m＜[M]= 468t·m，
Q1max=Q3max=25.55t＜[Q]= 96t，Q1max=Q3max=25.55t＜[V]= 330t，
f1=f3=0.011m＜[f]=0.035m。
从力学求解器计算结果表明：跨墩龙门结构安全可靠。
四、 南岸预制场吊装龙门构件设计
4.1吊装龙门结构设计
南岸小箱梁预制场布置在24#～25#墩西侧(右侧)，预制场小箱梁吊装由1个龙门吊单独完成，龙门吊自上而下的结构为：长度为33米，宽度为2.7米，净高为7.米，计算跨径为31.5米；顶横梁+立柱+底座+双轨平车；吊装龙门
顶横梁结构：长度为33米，单层4排下加加强弦杆的
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(90+90+90)cm支撑架联结贝雷桁架梁，梁顶铺设枕木、双轨道，并设双轨10吨8门卷扬机平车作为小箱梁吊装的吊点，横梁下弦设置一台5吨电动葫芦作为小箱梁模板安装和拆除、钢绞线装卸车、砼浇筑运输等使用。
立柱：竖放两层4排(90+90+90)cm支撑架联结贝雷桁架梁。 底座：长度为6米，单层4排（45+45+45）cm支撑架联结贝雷桁架梁。
双轨平车：龙门底座下联结两台双轨平车，龙门双轨道与顺桥方向平行。
龙门吊的其他配件如吊梁扁担、吊带、钢丝绳、滑轮组等吊点工具与北岸预制场的吊装组件完全一致。
4.2吊装龙门受力荷载、计算跨径分析
南岸预制场最重的小箱梁为25米中跨边梁自重按P1=27.9m3×2.6t/ m3=72.t计，龙门吊顶横梁自重按实际拼装设计计算q=0.74t/m，横梁刚度EI=308487.48t·㎡，横梁计算跨径l=31.5m，允许挠度[f]=l/400=0.079m，横梁桁片内钭杆允许剪力[Q]=4×16t=t，横梁的允许弯矩[M]=4×171.88t·m×0.8=550 t·m，横梁贝雷销允许的剪力[V]=4×55t=220t；龙门吊立柱竖直方向的线荷载q=1.31t/m，立柱刚度EI=210420t·㎡，立柱计算跨径l=8.68m，允许挠度[f]=l/400=0.021m，立柱桁片内钭杆允许剪力[Q]=4×16t=t，立柱的允许弯矩[M]=4×97.5t·m×0.8=312t·m，立柱贝雷销允许的剪力[V]=4×55t=220t；横梁上吊点荷载包括吊钩、滑轮组、双轨平车、卷扬机、钢丝绳、吊带、吊梁上下扁担等总重量按P2=4t计。龙门吊结构模型及受力图由力学求解器运算如下所示： 4.2.1小箱梁起吊时龙门吊最不利受力情况分析
龙门吊吊装或运输小箱梁时，当两个吊点对称于横梁跨中时的位
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置，此时为横梁最不利的受力情况，龙门吊结构模型计算跨径l=31.5m、计算高度h=8.68m；横梁承受的集中荷载P= (1+15/(37.5+l))×P1/2+P2，式中15/(37.5+l)=15÷(37.5+31.5)=0.22为冲击系数，P1/2=36.27t为25米小箱梁边梁作用于横梁上的集中荷载，P2=4t为吊点结构自重，所以P=48.25t。由力学求解器运算如下所示：
1、结构模型图
48.25 2 EI= 210420 ( 1) 8.681.31 10.74 308487.48 EI= ( 2) 31.5048.25 3 EI= 210420 ( 3) 8.68 41.31yx
2、弯矩图
-200.76-200.76 2 ( 1) 171.2711.21 ( 2)71.2711.21-200.76 3-200.76116.59 ( 3) 4yx
M1=M3=-200.76t·m，M2=200.76t·m。 3、剪力图
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59.9056.458.20-25.02 2 ( 1) 1-19.34 ( 2)-8.20-56.4525.02 3 ( 3)-59.91 419.34yx
Q1min=Q3min=19.34t，Q1max=Q3max=25.02t，Q2min=0t，Q2max=59.91t。
4、挠度图
2 ( 1) 1 ( 2) 3 ( 3) 4yx
f1=-0.004m(向左)，f2=-0.038m(向下)，f3=0.004m(向右)。 5、横梁结构受力情况判断: M2=200.76t·m＜[M]= 550t·m，
Q2max=59.91t＜[Q]= t，Q2max=59.91t＜[V]= 220t， f2=0.038m＜[f]=0.078m。 6、立柱结构受力情况判断:
M1==M3=200.76t·m＜[M]= 312t·m，
Q1max=Q3max=25.02t＜[Q]= t，Q1max=Q3max=25.02t＜[V]= 220t，
f1=f3=0.004m＜[f]=0.021m。
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从力学求解器计算结果表明：南岸预制场龙门吊结构安全可靠。 4.3小箱梁安装架桥机结构设计
南岸小箱梁安装除24#～25#跨由预制场吊装龙门安装外，其余各桥跨均由架桥机进行安装就位。架桥机自上而下的结构为：吊点顶纵梁+前后双横梁+临时立柱+左右双导梁+墩顶(或已安装小箱梁顶)支点横梁。
吊点顶纵梁结构：长度为30米，单层4排下加加强弦杆的(45+90+45)cm支撑架联结贝雷桁架梁，梁顶铺设枕木、双轨道，轨道上纵向设两台双轨5吨8门卷扬机平车作为小箱梁吊装的前后吊点；纵梁下设置两台双轨平车，其前后间距则根据小箱梁的跨径进行调整(即25米和23.7米小箱梁间距)。顶纵梁的主要功能是纵向可调整吊点位置，横向可移动到达相应梁板安装位置进行就位落梁。
前后双横梁结构：总长度为42米，单层4排下加加强弦杆(45+90+45)cm支撑架联结贝雷桁架结构；横梁顶铺设枕木、双轨道；横梁下设置两台双轨平车及临时立柱，横梁相对来说形成简易跨墩结构。前后横梁的主要功能是纵向可安装小箱梁不同孔跨的位置，横向可使顶纵梁移动到达相应梁板安装位置进行就位落梁，实现预制小箱梁从桥跨外侧纵横移进行安装就位。
临时立柱结构：高度为9米，单层4排(45+90+45)cm支撑架联结贝雷桁架梁，
左右双导梁结构：长度为57米，单层5排下加加强弦杆（4×45）cm支撑架联结贝雷桁架梁，导梁顶铺设枕木、双轨道。导梁的主要功能是架桥机的主要承重构件。
墩顶(或已安装小箱梁顶)支点横梁结构：横向长度为3米单层2排45cm支撑架联结贝雷桁架梁。其主要作用是将架桥机作用力均匀地分布到墩顶或已安装的小箱梁上。
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架桥的其他配件如吊梁扁担、吊带、钢丝绳、滑轮组等吊点工具与北岸预制场的吊装组件完全一致。
4.3.1架桥机顶纵梁受力荷载、受力情况分析
南岸最重的小箱梁为25米中跨边梁自重按P1=27.9m3×2.6t/ m3=72.t计，架桥机顶纵梁自重按实际拼装设计计算q=0.694t/m，顶纵梁刚度EI=308487.48t·㎡，顶纵梁计算跨径l=27.3m，允许挠度[f]=l/400=0.068m，顶纵梁桁片内钭杆允许剪力[Q]=4×16t=t，顶纵梁的允许弯矩[M]=4×171.88t·m×0.8=550 t·m，顶纵梁贝雷销允许的剪力[V]=4×55t=220t；顶纵梁上吊点荷载包括吊钩、滑轮组、双轨平车、卷扬机、钢丝绳、吊带、吊梁上下扁担等总重量按P2=4t计。顶纵梁结构模型及受力图由力学求解器运算如下所示：
顶纵梁吊装或运输小箱梁时，当两个吊点对称于顶纵梁跨中时的位置，此时为顶纵梁最不利的受力情况，顶纵梁结构模型计算跨径l=27.3m；顶纵梁前后吊点承受的集中荷载P= (1+15/(37.5+l))×P1/2+P2，式中15/(37.5+l)=15÷(37.5+27.3)=0.23为冲击系数，P1/2=36.27t为25米小箱梁边梁作用于横梁上的集中荷载，P2=4t为吊点结构自重，所以P=48.6t。由力学求解器运算如下所示：
1、结构模型图
48.6 10.694 EI= 308487.48 ( 1) 27.3048.6 2yx
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2、弯矩图
1 ( 1) 21471.2447.24yx1471.2447.241.80
M1=1.9t·m。 3、剪力图
58.0756.297.69 1 ( 1)-7.69 2yx-56.29-58.07
Q1min=7.69t，Q1max=58.07t。 4、挠度图
1 ( 1) 2yx
f1=-0.0m(向下)。
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5、顶纵梁结构受力情况判断: M1=1.9t·m＜[M]= 550t·m，
Q1max=58.07t＜[Q]= t，Q1max=58.07t＜[V]= 220t， F1=0.0m＜[f]=0.068m。
从力学求解器计算结果表明：南岸架桥机顶纵梁结构安全可靠。 4.3.2架桥机前后横梁受力荷载、受力情况分析
架桥机前后横梁自重按实际拼装设计计算q=0.71t/m，其刚度EI=308487.48t·㎡，允许挠度[f]=l/400=0.07m；横梁桁片内钭杆允许剪力[Q]=4×16t=t，横梁的允许弯矩[M]=4×171.88t·m×0.8=550t·m，横梁贝雷销允许的剪力[V]=4×55t=220t。
立柱自重线荷载按实际拼装设计计算q=0.45t/m，其刚度EI=210420t·㎡，允许挠度[f]=l/400=0.022m；横梁桁片内钭杆允许剪力[Q]=4×16t=t，横梁的允许弯矩[M]=4×97.5t·m×0.8=312t·m，横梁贝雷销允许的剪力[V]=4×55t=220t。横梁结构模型及受力图由力学求解器运算如下所示：
顶纵梁吊装或运输小箱梁，当小箱梁从便道运梁平车上吊装时横梁悬臂端为最不利工况，当顶纵横移到横梁跨中时，横梁的中间段为最不利工况。顶纵梁传递给横梁的集中荷载：顶纵梁反力+平车自重， P2=58.07+2t=60.07t。由力学求解器运算如下所示：
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1、结构模型图
0.71 308487.48 EI=) 3 2 ( 2 6.15 EI= 210420 ( 1) 9.000.45 160.070.71 308487.48 EI= ( 3) 28.20 40.71 308487.48 EI= ( 4) 5 6.90yx
2、弯矩图
-316-3.6146.47.82 ( 2) 3 247.82 ( 1) 1 ( 3)-16-1.960.90 4 ( 4) 53273.3207.30yx
M1=47.82t·m，M2=316. t·m，M3=327.3 t·m，M4=16.9 t·m。 3、剪力图
50.674. 2-57.08 ( 1)6.66 1 ( 2) 3-61.4440.66 ( 3)-19.414.90 4 ( 4)-29.42 5yx
Q1min=4.t，Q1max=57.08t；Q2min=57.08t，Q2max=61.44t；Q3min=19.41t，Q3max=50.67t；Q4min=0t，Q4max=4.9t；R3=112.11 t。
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4、挠度图
2 ( 1) 1 ( 2) 3 ( 3) 4 ( 4) 5yx
F1=0.001 m，F3=-0.056m(向下)。 5、横梁结构受力情况判断: M3=327.3t·m＜[M]= 550t·m，
Q2max=61.44t＜[Q]= t，Q2max=61.44t＜[V]= 220t， F1=0.001m＜[f]=0.023m，F3=0.056m＜[f]=0.07m。
从力学求解器计算结果表明：南岸架桥机横梁及临时立柱结构安全可靠。
4.3.3架桥机左右纵梁受力荷载、受力情况分析
架桥机左右纵梁自重按实际拼装设计计算q=0.686t/m，左右纵梁刚度EI=263025t·㎡，左右纵梁最大计算跨径l=26.612m，允许挠度[f]=l/400=0.067m，纵梁桁片内钭杆允许剪力[Q]=5×16t=90t，纵梁的允许弯矩[M]=5×171.88t·m×0.8=687.52t·m，顶纵梁贝雷销允许的剪力[V]=5×55t=275t；纵梁结构模型及受力图由力学求解器运算如下所示：
纵梁吊装或运输小箱梁时，当后横梁前移到达纵梁最大跨径的跨中的位置，此时为纵梁最不利的受力情况，纵梁结构模型计算跨径l=26.612m；前后横梁传递给纵梁的集中荷载：横梁反力+平车自重， P2=112.11+2t=114.11t。由力学求解器运算如下所示：
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1、结构模型图
114.110.83.83 385609.35 EI= 385609.350 EI= ( 1) ( 2) 1 2 3 3.00 25.00114.110.83 385609.350.83 385609.35 EI= EI= ( 3) ( 4) 4 5 26.12 2.88yx
2、弯矩图
-596-5.2956.25-3.7-34.74 ( 1) 1 2 ( 2) 3 ( 3)-3.4-34.44 ( 4) 4 55045.2004.20yx5165.0186.08
M1=3.74t·m，M2=596.25t·m，M3=516.08t·m，M4=3.44t·m。 3、剪力图
90.5951.6779.75 ( 1).49-2 1 2 ( 2) 3 ( 3)-34.362.39 ( 4) 4 5-45.20-71-7.317.37yx-83.19
Q1min=0t，Q1max=2.49t，Q2min=51.67t，Q2max=83.19t，Q3min=34.36t，Q3max=90.59t，Q4min=0t，Q4max=2.39t。R3=173.78
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t
4、挠度图
( 1) 1 2 ( 2) 3 ( 3) ( 4) 4 5yx
f1=-0.005m(向上)，f2=-0.044m(向下)，f3=-0.057m(向下)，f4=-0.005m(向上)。
5、左右纵梁结构受力情况判断: M2=596.25t·m＜[M]= 687.52t·m，
Q3max=90.59t＜1.05×[Q]= 94.5t，Q1max=90.59t＜[V]= 220t， F3=0.057m＜[f]=0.065m。
从力学求解器计算结果表明：南岸架桥机左右纵梁结构安全可靠。
从剪力图上可知纵梁对支点处(墩顶或已经安装的小箱梁)作用反力最大值为R3=173.78 t，换算成均布荷载为q=173.78÷3=57.93t/m。
4.3.4架桥机前后横梁临时立柱悬臂前移时横梁的稳定验算 1、横梁前移的安全验算:
架桥机当安装完一跨后，前后横梁前移安装另一跨小箱梁时，临时立柱对于横梁来说构成了悬臂结构。因此，在不考虑顶纵梁压重情况下横梁的稳定如下
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立柱的倾覆弯矩M1=0.45×9×6.15=24.9 t·m
横梁自重的抗倾覆弯矩M2=0.71×42×28.2÷2=420.46 t·m 因此，抗倾覆的安全系数=M2/M1=16.9
说明只要顶纵梁不处于横梁悬臂端的任一位置，前后横梁前移全过程是安全稳定的。
2、临时立柱在安装小箱梁时其地基承载力计算 临时立柱地基在安装小箱梁时承受最大的作用力有 立柱自重P1=0.45×9=4.05 t
横梁自重传递的作用力P2=6.15×0.71÷2=2.18 t 横梁下的双轨平车自重作用力P3=2÷2=1 t 顶纵梁作用在横梁上的作用力P4=60.07÷2=30.04 t
因此，临时立柱对地基的作用力P=P1+P2+P3+P4=37.27 t立柱下支垫2.5m×2.5m枕木，枕木下为经软基处理的60cm厚塘渣层。
地基承载力=37.27÷(2.5×2.5)=5.963 t/㎡=59.63KPa 根据03省道萧山义桥大桥及互通工程《工程地质勘察报告》P6页场区内各地基岩、土建议设计参数中3-2淤泥质亚粘土其容许承载力[σ。]=65KPa。所以，场地内对立柱临时支立的原地基进行软基处理如回填塘渣即可满足施工要求，因此，架桥机施工安全是可靠的。
第六章 施工总体进度计划及工期保证措施
一、施工总体进度计划
（一）工期安排的原则和依据
（1）满足招标文件提出的总工期要求及阶段工期要求。 （2）以关键控制工程为突破口、按设计要求施工顺序及影响后
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续施工的单项或分项工程先行安排施工。
（3）充分考虑本工程的自然环境条件，可利用的资源情况。 （4）按均衡生产、保证质量、文明施工、科学合理，力争提前的原则。
（5）依据公司同类工程施工经验、现有的设备能力、技术力量、管理水平。
（二）总工期及计划开、竣工日期
根据目前北岸引桥征地拆迁的实际情况及小箱梁各工序施工必需的工艺时间进行计划。
总工期：514个日历天 开工日期：2006年9月30日。 竣工日期：2008年2月21日。 清场截止日期：2008年2月26日。 （三）各项目施工日历
南岸小箱梁预制场准备：计划从2006年9月30日开始2006年11月18日结束，历时40天完成。
南岸25m小箱梁预制：计划从2006年11月19日开始至2007年4月8日结束，历时140天完成。
南岸23.7m小箱梁预制：计划从2007年4月9日开始至2007年7月16日结束，历时100天完成。
南岸架桥机拼装：计划从2007年5月18日开始至2007年7月6日结束，历时50天完成。
南岸25m小箱梁架设：计划从2007年7月7日开始至2007年10月4日结束，历时90天完成。
南岸23.7m小箱梁架设：计划从2007年10月5日开始至2007
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年11月13日结束，历时40天完成。
南岸架桥机拆除：计划从2007年11月14日开始至2007年11月28日结束，历时15天完成。
南岸小箱梁从简支到连续的体系转换: 计划从2007年8月16日开始至2008年1月22日结束，历时160天完成。
南岸桥面系施工：计划从2007年9月25日开始至2008年2月21日结束，历时150天完成。
南岸扫尾竣工验收：计划从2008年2月22日开始至2008年2月26日结束，历时5天完成。
北岸小箱梁预制场准备：计划从2007年1月8日开始2007年2月16日结束，历时40天完成。
北岸小箱梁预制：计划从2007年2月17日开始至2007年5月27日结束，历时100天完成。
北岸架桥机拼装：计划从2007年7月7日开始至2007年8月5日结束，历时30天完成。
北岸小箱梁架设：计划从2007年8月6日开始至2007年9月14日结束，历时40天完成。
北岸架桥机拆除：计划从2007年9月14日开始至2007年9月28日结束，历时15天完成。
北岸小箱梁从简支到连续的体系转换: 计划从2007年9月15日开始至2008年11月13日结束，历时60天完成。
北岸桥面系施工：计划从2007年11月14日开始至2007年12月23日结束，历时40天完成。
北岸扫尾竣工验收：计划从2007年12月24日开始至2007年12月28日结束，历时5天完成。
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第七章 劳动力、主要材料及施工机械配置计划
一、劳动力计划
1、劳动力安排
结合本工程的实际情况，按照管理层→施工队→班组→作业人员组织机构进行人员调配，施工中以机械为主，安排使用劳动力以技工和普工相结合的原则进行。
具体安排详见附表，以每天工作8小时计算。 2、劳动力的调配措施
（1）技术管理人员和技术工人、普通工人调配，必须具有丰富施工经验的专业人员，组成本工程项目部及施工队伍。
（2）我公司管理人员做到提前进入施工技术、生产准备工作。 （3）本工程施工时，必要时采取昼夜施工，确保按期完成。 （4）项目部用周计划控制分部分项进度，用节点控制总进度，确保工程按计划完成。
（5）根据工程进度进展情况，合理调配劳动力，当工程进入高潮时，调集需要的劳动力。
（6）充分发挥公司施工、技术、管理上的优势，组织多支作业组同步施工，交叉施工，确保目标工期。
（7）项目部根据各施工队人员情况，合理进行调配。 二、 材料供应计划及质量控制
1、材料供应计划
本工程使用的所有材料、半成品、成品必须有质保书和合格证及市政质监许可证，并且符合施工图纸和规范要求，经复检合格后方能使用。
本工程所需材料在编制工程预算时，在分项工程明细表中已分析
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出主要材料数量。并根据施工进度计划计算出各时期所需的材料，具体使用情况，在施工时编制材料使用计划表。
2、材料组织及运输 A、货源组织及运输
水泥、钢材、钢绞线等主材均选用大、中型生产厂家进行供货，以确保供货质量。沿线施工时水泥采用袋装水泥，以考虑现场施工时的可运输性。其余材料均采用5T载重汽车运输进场。
砂、石子等地方性材料，在附近选择供货量稳定且规模较大的砂、石料供应商供货，以满足供货要求，并采用5T自卸汽车运输进场。
基层材料计划在拌和场集中拌和，并采用5T自卸车汽车运输进场。
B、进场材料必须按ISO9001中有关要求进行考察、评审，并且在合格分承包方名录中进行对照考察，对取样经过检测合格后方可采购。
材料的运输应尽量避免对现状道路的交通造成干扰，可选择在交通量较小的时段运输材料。
3、材料堆放
原则上在现场设立堆场，砂、石子采用在各拌和点集中堆放，固定拌和场水泥采用散装水泥，水泥桶放置贮存，并且随拌和机的移动而移动。
4、质量控制
为了保证所采购的工程物资符合设计及规范要求，满足最终产品的质量要求，因此物资的采购严格按质量体系程序文件要求进行采购、供应。
采购必须按照批准的计划到合格分承包方处采购。同时加强对
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原材料、中间产品的质量检验，对每批进场材料都要试验检测，严禁不合格材料和中间产品进场使用。 三、 施工机械设备的选用、进场计划
（一）拟投入本工程的机械设备 1、桥梁设备
130T和150T龙门吊机各1台，模板及空压机6台，贝雷桁片538片。
2、土方设备
土方设备采用1m3反铲挖掘机1台，推土机1台，14吨压路机1台。
4、拌和设备
750L搅拌机2台，配料机2台，1000L搅拌站一座，插入式振动器投入20台，附着式振动器投入30台。
5、钢筋设备
包括钢筋加工设备2台，电焊机5台，对焊机2台。 6、运输设备
ZL40装载机2台用于场内运输，5T自卸汽车10辆，用于运送各种材料。
8、其它：如发电机组2套、蛙夯10台、翻斗车等。 （二）、机械设备调配保证措施
1、机械设备由公司根据项目部计划安排要求，确保按时投入。 2、项目部配设机械设备专管员，负责机械设备的内部调配，以及安装调试，确保机械设备进场即能投入使用，施工过程中减少机械故障，有故障及时维修。
3、机械操作人员均持证上岗，减少操作人为故障和损坏。
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第八章 质量管理体系及质量保证措施
编制质量计划、编制重点工序作业指导书（预制场布置、混凝土浇注施工、大块定型钢模板拼装与拆除施工、预应力张拉及压浆、吊装及运输控制、小箱梁安装施工）、对全员进行技术交底、优化施工工艺、保证机械设备正常运转及计量精度、对原材料进厂进行严格监控、严格执行三检制度、严格执行产品质量检查否决制度。
浙江登峰交通集团有限公司 萧山区义桥大桥及南岸互通工程项目经理部
2006年８月2８日
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