水泥回转烘干机1

水泥工艺专业方向

-------热工课程设计指导书

一、课程设计的目的

水泥厂中的热工设备（窑、烘干机）是水泥生产中十分重要的设备，为了加深学生对热工基础理论的理解，使学生进一步了解水

泥厂热工设备的性能和作用，了解各种因素对热工设备的产量、质量及消耗的影响，培养学生运用热工知识分析问题和解决问题的能

力，而进行烘干机系统模拟性设计。通过该设计，使学生初步掌握水泥厂热工设备工艺设计的方法和步骤，培养学生运用技术资料和

工具书进行设计计算，绘制工艺图、编写说明书的工作能力。为毕业设计打下良好的基础。 二、课程设计的主要任务和要求 课程设计的主要任务：

１、烘干机系统的工艺设计计算 ２、绘制烘干机系统工艺布置图 ３、绘制烘干机燃烧室结构图 课程设计的要求：以扩初设计为主 三、课程设计的文件及要求 １ 设计任务书

指导教师向每位学生下达一份课程设计任务书。主要内容包括： （ 1 ）设计题目：回转式粘土（或矿渣）烘干机 （ 2 ）设计原始资料 1) 气候条件：

① 当地大气压 ② 环境风速 ③ 空气干球温度 ④ 空气相对湿度 2) 物料的性质及工艺要求

① 烘干机的设计产量 ② 进烘干机物料粒度

③ 进烘干机物料温度 ④ 出烘干机物料温度 ⑤ 进烘干机物料水分 ⑥ 出烘干机物料水分 ⑦ 烘干机内物料的平均容重 ⑧ 出烘干机物料的容重 ⑨ 出烘干机物料的休止角 ⑩ 出烘干机物料的比热 ⑾ 烘干机筒体的平均温度 ⑿ 出烘干机废气含尘率 3) 干燥介质的热工条件

① 进烘干机混合气体温度 ② 出烘干机废气温度 4) 烘干用煤的性质

① 煤的种类 ② 煤的成分及热值 ③ 煤的温度 ④ 煤的比热 5) 环保要求

废气排放浓度标准：含尘率〈１ 00mg/Bm 3 〉 2 、设计参考资料和参考图

由指导教师向学生提供参考文献的目录，学生自己在图书馆借用或查阅。参考图向系专业资料室借用。

3 、学生完成的文件

学生完成烘干系统工艺布置图 1 ～ 2 张、烘干机燃烧室结构图 1 张。计算说明书 1 份。 计算说明书要符合设计要求，步骤清楚、公式应用正确、参数选择合理，计算准确。制图要求符合国家规范，图纸尺寸与计

算尺寸吻合，视图对应关系正确，图面清洁美观。 四、设计的具体内容及步骤 • 回转烘干机流程的选择

• 干机各种流程的分析对比确定本设计的烘干流程

２、确定烘干机内扬料板的型式见表１选取。

回转烘干机的内部结构 表１

（二）烘干机规格初步确定

• 计算烘干机每小时水分蒸发量：

式中： ──烘干机每小时蒸发水量， kg ／ｈ；

Ｇ──要求烘干机的小时产量（含有终水分的烘干物料）， T ／ h ；

1 、、 、

2 ──分别为物料的初水分和终水分，％。

• 计算烘干机的容积：

V ＝

式中：Ｖ──烘干机的容积，ｍ 3 ；

Ａ──水分蒸发强度， kg ／ h. ｍ 3 ，参见表２选用。

──同前。

几种回转烘干机水分蒸发强度Ａ值 （ kg/m 3 .h ） 表２ 物料 规格 10 10 22 29 33 36 10 15 20 25 8.5 15 φ 1.5 × 12m 15 10 15 φ 2.2 × 12m 20 25 10 15 15 20 25 10 15 20 19.5 26 32 36 25 47 30 10 15 20 52 10 30 35 37 2 3 4 33.7 9.6 13.8 17.9 33 20 43 25 49 6 25.5 29 15 38 20 45 5 22.8 22 10 28.5 15 40 4 17.2 10 35 3 15.3 20 25 38 20 43 25 47 30 52 10 2 35 10.5 49 6 26.5 45 5 24.4 40 4 20.5 35 3 16.5 2 12.3 粘土 1 水分粘土 2 矿渣 石灰石 水分水分水分A 值 A 值 A 值 A 值 （ % ） （ % ） （ % ） （ % ） φ 2.4 × 18m 20 25 30 25 39 25 30 39 40 5 6 10 21.5 23.6 34 ３、选取烘干机长径比（一般Ｌ／Ｄ＝５－８），算出烘干机的直径和长度：

Ｖ＝

式中：Ｄ──回转烘干机直经，ｍ； Ｌ──回转烘干机长度，ｍ。

πＤ 2 Ｌ

根据Ｄ和Ｌ值，即可从烘干机标准产品系列中选定烘干机的规格。 （三）烘干机热平衡计算 １、收入热量 干燥介质带入热量：

ｑ 1 ＝ L . c 1 . t 1 （ KJ ／ｋｇ -H 2 O ）

式中： L ──蒸发 １ kg 水干燥介质消耗量，Ｂｍ 3 ／ kg － H 2 O ； c 1 ──干燥介质的比热， KJ ／Ｂｍ 3 ； t 1 ──进烘干机干燥介质温度，℃ 。 ２、支出热量

（１）蒸发水分消耗热量：

ｑ 2 ＝ 2490 ＋ 1.22 t 2 － 4.18 t 3 （ KJ ／ kg － H 2 O ） 式中： t 2 ──出烘干机气体温度，℃； t 3 ──进烘干机湿物料的温度，℃。 2490 ──水的相变热， KJ ／ kg － H 2 O （２）加热干物料消耗的热：

式中：

1 、、 、

( KJ ／ kg － H 2 O)

2 ──烘干物料的初、终水分，％；

ｃ m ──绝对干物料的比热， KJ ／ｋｇ . ℃ ，石灰石为 0.92 ， 煤为１ . ２６，矿渣为０ . ８４。

ｃ w ──水的比热， KJ ／ｋｇ . ℃， ｔ 3 ──进烘干机物料温度，℃， ｔ 4 ──出烘干机物料温度，℃ 。 （３）出烘干机干燥介质带走热：

ｑ 4 ＝ L. ｃ 2 . ｔ 2 （ KJ ／ｋｇ－ H2O ） 式中：ｃ 2 ──出烘干机气体比热， KJ ／ kg － H2O 。 （４）烘干机筒体散失热量：

式中：Ｆ──烘干机筒体散热面积，ｍ 2 ， 按Ｆ＝１ . １５ＤＬ计算； ｔ F ──筒体表面平均温度，℃ ｔ a ──环境温度，℃ ；

ｍ w ──烘干机每小时蒸发水量， kg ／ｈ。

α──烘干机筒体向周围散热系数，ｗ／ｍ 2 . ℃，见表３。

回转烘干机筒体表面散热系数（ｗ／ｍ 2 . ℃） 表３

ｔ F －ｔ a （℃） 40 50 外 界 风 速 （ｍ／ｓ） 0 9.87 10.47 2 20.93 22.56 4 26.75 27.56 6 31.63 32.45 8 36.05 36.98 100 150 200 250

13.96 17.45 20.93 24.5 25.59 29.42 33.61 — — 31. 30.29 40.71 — — 36.75 41.17 — — — — 41.17 45.47 — — — — 热平衡方程式：ｑ 1 =q 2 ＋ｑ 3 ＋ｑ 4 ＋ｑ 5 ３、干燥介质消耗量

据热平衡方程有：

则得： ４、烘干机出口废气生成量

（ B ｍ 3 ／ kg － H 2 O ）

式中： V f ──烘干机出口废气生成量， m 3 ／ h

（ m 3 ／ h ）

ρ w ──水气在标态下的密度， kg ／ B ｍ 3 ，可取０ . ８４。 式中其它符号意义同前。

（四）烘干机规格的验算 1 、核算烘干机出口废气流速

(m ／ s)

式中： ──废气出烘干机的流速，应在１ . ５－３ｍ／ｓ范围内适宜； 对密度小

而且比较细的粉末，应在０ . ５－

１ｍ／ｓ适宜。

β──烘干机填充系数，对于抄板式 β＝０ . １－０ . １５，对于扇形式 β＝０ . １－０ . ３。

如果计算之气流速度，在适宜范围内，说明确定之烘干机直径合理。否则为不合理，需重新调整Ｌ／Ｄ值，再计算直径，直至合 适为止。

2 、估计物料在烘干机内的停留时间

（ min ）

式中： ρ p ── 干湿物料的平均密度， kg ／ｍ 3 。 式中其它符号意义同前。

• 为保证干燥所需停留时间，根据经验公式，计算转筒转速

min ）

式中：α──转筒的倾角度，度； L ──转筒内杨料板的长度，ｍ； Ｄ──转筒直径，ｍ；

（ｒ／

ｍ──系数，当填充系数β＝０ . １－０ . ５时，抄板式 ｍ＝０ .5 ，扇形式 ｍ＝１ . ０；

Ｋ──系数，对于较轻物料，顺流时Ｋ＝０ . ２，逆流时Ｋ＝２ . ０；对于较重物料，顺流时Ｋ＝０ . ７，逆流时 Ｋ＝１ . ５；

Ｔ──物料在转筒内停留的时间， min 。 ４、回转烘干机所需功率

Ｎ＝Ｋ . Ｄ . Ｌ . ρ p . ｎ max 式中：Ｎ──回转烘干机所需功率，ＫＷ Ｄ──筒体直径，ｍ； Ｌ──筒体长度，ｍ；

ｎ max ──最大转速，ｒ／ｍｉｎ；

ρ p ─烘干机内物料的平均容积密度， kg ／ｍ 3 ； Ｋ──功率系数，见表４选取。

回转烘干机功率系数 k × 10 5 值 表４ 烘干机 填 充 系 数 内部结构 抄板式 扇形式 蜂窝式

由此可得出所设计的烘干机技术指标：规格、转速、斜度、电机功率等。 （五）计算烘干机热耗、煤耗及热效率 • 热耗：

0.1 4.9 1.6 0.8 0.15 6.9 2.3 1.0 0.2 8.2 2.6 1.3 0.25 9.2 2.9 1.43

式中： q ──烘干机单位热耗， KJ ／ kg － H 2 O ； η c ──燃烧室热效率％，见表５选用。

燃烧室的空气过剩系数及热效率 表５

燃烧窒及燃料种类 人工操作燃烧室：烟煤 机械燃烧室：烟煤 煤粉燃烧室：烟煤 过剩空气系数 1.5 － 1.7 1.2 － 1.4 1.1 － 1.25 燃烧热效率 0.8 0.85 0.90 － 0.95 沸腾炉：烟煤

• 煤耗：

0.90

式中：Ｂ──烘干机单位热耗， KJ ／ kg －Ｈ 2 Ｏ Ｑ net.ar ──烘干用煤收到基低位热值， KJ ／ kg 式中其它符号意义同前。 • 热效率：

式中：η──烘干机系统热效率（包括燃烧窒）， % 式中其它符号意义同前。

（六）烘干机实际蒸发强度和产量计算 • 实际蒸发强度：

（ % ）

式中符号意义同前。 • 实际产量：

（ kg ／ h.m 3 ）

式中符号意义同前。

（ｔ／ｈ）

（七）燃烧室设计计算 • 燃烧室的类型及选用

几种燃烧室的特性比较见表６。

几种燃烧室的一般特性 表６

项目 炉篦 炉篦 适用煤种 各种烟煤 要求粒度 < 60 mm 喷煤方式 人工 鼓风压力（ pa ） 较 排渣方式 人工 炉排倾角 0 ～ 10 ° 机械 机械或人工 机械或人工 人工 20 ° 溢流 0 ° 0 ～ 15 0 ～ 2 ° 12 ～ 800 ～ 1200 不易结焦煤 不易结焦煤 各种煤 机械 900 ～ 1500 机械 900 ～ 1500 机械 900 ～ 1500 烟煤、褐煤 劣质煤、矸石 0 ～ 8 mm 机械 8000 ～ 10000 机械 2000 ～ 3000 < 50 mm < 50 mm < 60 mm 粉状 沸腾 沸腾 人工喂煤 水平 倾斜 机械加煤 喷煤粉 沸腾炉 半 回转炉排 振动炉排 推动炉排 立式 卧式 全 鼓风要求 自然通风或鼓风 低压鼓风 低压鼓风 低压鼓风 中压鼓风 高压鼓风 燃烧情况比人工加煤排渣易加煤排渣连煤在振动输煤在炉排上燃烧快而完煤在流态床或破坏底火，燃烧过续化，分段送篦床上分被推动过程全，热效率沸腾床迅猛燃程不稳定，不完全鼓风燃烧热段鼓风燃气温度不高 中分段鼓风高，烟气温烧，燃烧较稳定，烟气温度较高 燃烧热损失大，烟效率高，烟烧，热效率燃烧，热效度高 气温度高 高，烟气温率高 度高 化学热损失 较多 机械热损失 较多 少，造价低 1 ～ 2% 1 ～ 2% 1 ～ 2% <1% 5 ～ 12% 5 ～ 12% 5 ～ 10% <1% 造价高，运材料省，运运转可靠，运转可靠转可靠 转时振动大 造价高 <1% <3% 单，耗钢量少，造价低 炉排结构 结构简单，耗钢量结构复杂，结构简单。结构复杂，结构简单，布风板结构简 • 层燃室的计算

（１）层燃燃烧室主要尺寸计算 1) 计算燃烧室的燃煤量

式中：ｍ c ──燃烧室的燃煤量， kg ／ｈ；

Ｂ ──烘干机单位煤耗， kg ／ Kg － H 2 O ； ｍ w ──烘干机每小时水分蒸发量， kg ／ｈ。 2) 根据工艺要求选择燃烧室的型式

燃煤量小于 200kg ／ｈ时可选用人工操作燃烧室；燃煤量大于 200kg ／ｈ时应选用机械化燃烧室。

3) 计算炉篦面积

式中：Ｆ──燃烧室炉篦面积（包括炉条通风孔隙面积在内，并按其在水平面上的投影面积计算），ｍ；

ｑ F ──炉篦热力强度， KJ ／ｍ 2 . ｈ，参见表７选取。 4) 计算炉膛容积

式中：Ｖ──炉膛容积（燃料层以上炉墙围成的空间），ｍ 3 ； ｑ V ─炉膛容积热力强度， KJ ／ｍ 3. ｈ，参见表７选取。 式中其它符号意义同前。

定出炉篦面积后，即可进一步确定炉篦的宽和深度。对于人工操作燃烧室，炉篦宽不宜超过１ . ２ｍ以便操作，需要较宽的炉

篦时，则应每隔１ . ０－１ . ２ｍ设一个炉门；深度不宜大于２ . ０ｍ。 机械燃烧室的尺寸应尽量符合国家定型产品的尺寸。

层燃燃烧室热力强度 表７

ｑ F ( KJ ／ m 2 .h) 炉篦下鼓风 2.9 × 10 6 3.1 × 10 6 炉篦下不鼓风 2.1 × 10 6 1.96 × 10 6 ｑ V О（ KJ ／ m 3 .h 1.15 × 10 6 1.15 × 10 6 燃烧窒喂煤型式 人工喂煤 机械喂煤

5) 计算炉膛高度

式中：Ｈ─炉膛高度，ｍ。

煤层上自由空间的高度，自然通风时一般不应小于０ . ３ ; ～ １ . ０米 ，机械通风时还要大些，以免大量细屑燃料被烟 气带出燃烧室。

（２）燃烧室鼓风机选型 鼓风量计算：

式中：Ｖ──鼓风量，ｍ 3 ／ｈ；

Ｖ a ──煤燃烧理论空气量，Ｂｍ 3 ／ kg ，按下式近似计算：

α──过剩空气系数％；见表５选用。

ｍ c ──燃烧室的燃煤量，ｋｇ／ｈ； ｔ a ──进入鼓风机的冷空气温度，℃ 。 Ｐ───当地大气压，ｐ a ；

K ───鼓风机储备系数，按５０％考虑。 屋燃燃烧室鼓风机风压可按９８０～１２００帕考虑。 （３）层燃燃烧室设计中的几个问题

1) 人工喂煤燃烧室是否设置混合室要视所烘物料性质而定。烘干矿渣时，为了防止活性下降，要引入较多的冷空气来调节烟气

温度，因此矿渣烘干机的人工喂煤燃烧室最好设置混合室；但在烘干粘土时，燃烧室以不设混合室为宜，否则，入烘干机的热烟气温 度不够，会影响烘干机的产量。

2) 人工喂煤燃烧室的炉篦一般按水平放置或稍带倾斜放置，炉篦下灰坑高一般要求６００～８００ｍｍ。炉篦的通风面积（炉

篦孔隙的总面积）与燃烧室通风条件有关，机械鼓风时，通风面积约占炉篦面积的１０～１５％；自然通风时，通风面积约占炉篦面

积的２０～２５％。炉条宽度和炉条间缝隙宽度可按表８选取。

炉条宽度和缝隙宽度 表８

名 称 炉条宽度 (mm) 缝隙宽度 (mm) 碎块煤 5 － 6 3 － 6 易烧散煤 8 － 10 5 － 8 易结渣煤 13 － 20 10 － 15 3) 燃烧室炉壁上除了设置炉门外，还应设有人孔、窥视孔及测孔；如果设有混合室，在混合室上应设冷风调节阀、人孔清灰门、 窥视孔及测孔。

３、煤粉燃烧室的设计

由于煤粉燃烧室是在炉膛空间燃烧煤粉，因此燃烧室的热力强度以炉膛容积热力强度 q V 和断面热力强度ｑ F 来表示。炉膛容积和炉膛断面仍可用层燃燃烧室的公式计算。计算时，ｑ V 取 5 ～ 8.4 × 10 5

k J ／ｍ 3 . ｈ，ｑ F 取 6.7 ～ 8.4 × 10 6 k J ／ｍ 2 . ｈ。

煤粉燃烧室鼓风量的计算与层燃燃烧室相同，但一次风鼓风压力可取 2000 帕。 ４、沸腾炉的设计

沸腾炉有两类：全沸腾炉和半沸腾炉，区别见表９。

全沸腾炉和半沸腾炉一般特性比较 表９

项目 1 、炉排特征 2 、进风方式 3 、沸腾部位 4 、炉膛结构 5 、排渣形式 6 、操作要求 ７、燃烧情况 ８、设备结构 全沸腾炉 固定床式多孔布风板 布风板下集中鼓风 沸腾段呈全沸腾态 扩散段、悬浮段 溢流口排渣 熄火结渣 燃烧完全，温度高而稳定 结构简单、耗钢量少、投资省 燃烧完全，温度高，不及沸腾炉稳定 结构较复杂、 链条炉排耗钢量大、造价高 半沸腾炉 回转的链条炉排 炉排中部分区段鼓风 在炉排中部呈沸腾态 腾燃烧段燃烬排渣段 炉排排渣 立式炉膛，由下往上分垂直段、卧式炉膛，由前至后分干燥预热段、沸点火和运行操作要求较严，易操作简单稳定，不易熄火结渣 全沸腾炉和半沸腾炉实例，参见附录。 （１）沸腾炉的设计计算 • 计算布风板面积

式中：Ｆ 1 ──布风板面积即垂直段截面积，ｍ 2 ；

Ｖ a ───煤燃烧的理论空气量， B ｍ 3 ／ kg ； α 1 ───沸腾段过剩空气系数％，可取１ . ０５～１ . ２；

w 1 ──垂直段冷态风速，ｍ／ｓ，一般可取０ . ７５～１ . ０ｍ／ｓ。 2) 确定垂直段高度

垂直段高度ｈ 1 一般取 300 ～ 600 ｍｍ，煤矿的粒度大、密度大时取高值。 • 计算悬浮段面积

式中：Ｆ 2 ──悬浮段面积，ｍ 2 ；

Ｖ f ──悬浮段平均烟气量， B ｍ 3 ／ kg ；

──燃煤理论烟气量，Ｂｍ 3 ／ｋｇ；

Δα──悬浮段漏风系数，一般取 0.03 ～ 0.05 ； W 2 ─悬浮段热态烟气流速，一般取 0.8 ～ 1.2 ｍ／ｓ； ｔ 2 ─悬浮段烟气温度，℃。 4) 扩散段角度的确定

根据生产实践检验，扩散段角度设成４４°为宜。角度太小，沸腾剧烈且不均匀；角度太大，则易在边部形成气流达不到的“死 滞区”。

5) 扩散段高度的确定扩散段高度ｈ 2 根据 F 1 、 F 2 和扩散角推算出来。一般在１ . ２～１ . ７ｍ。

6) 悬浮段高度的确定悬浮段高度ｈ 3 一般根据满足细小颗粒的空间分离高度来确定，在此高度带出悬浮段的飞灰量趋于恒定。

ｈ 3 与沸腾炉规格有关，大型沸腾炉一般在２ .5 ～３ . ５ｍ之间；小沸腾炉则取２ . ０～３ . ０ｍ为宜。

7) 计算炉膛容积并核算容积热力强度

根据上述各尺寸即算出炉膛容积 Ｖ， 将Ｖ和燃煤量 ｍ ｃ 以及煤的热值Ｑ net.ar 代入下面的公式，可核算沸腾炉容积热力 强度。

沸腾炉容积热力强度的适宜值为６ . ３～８ . ４×１０ 5 k J ／ｍ 3 . ｈ。 （２）沸腾炉设计的其它问题

1) 沸腾炉排渣可以从布风板下冷渣管和沸腾段上段的溢流管排出，若设混合室，混合室下还设有排灰管。小规格沸腾炉可不 设溢流管。

2) 风室稳压段高度ｈ m （见图）应考虑大于 500 ｍｍ；风室折角ａ取 10--20 ；布风板到地面的距离可取１ . ５～２ . ０ｍ，以便安装风箱和冷渣管。 （３）沸腾炉鼓风机的选型 • 风压

式中：Ｈ──鼓风机全压，Ｐａ；

ｈ──沸腾炉系统阻力，ｈ＝ｈ 1 ＋ｈ 2 ＋ｈ 3 ； ｈ 1 ─料层阻力，一般为４０００ -- ５０００帕；

ｈ 2 ─布风板阻力，风帽式布风板：ｈ 2 ＝ 1480 帕，多孔布风板：ｈ 2 ＝５９０～７８０帕；

ｈ 3 ──风管阻力，与工艺布置有关，一般小于１００帕。 ｔ──进入鼓风机冷空气温度，℃； Ｐ──当地大气压， mmHg ； １ . ２──储备系数。 • 风量

式中：Ｖ──鼓风机风量，ｍ 3 ／ｈ

α──沸腾段过剩空气系数，可取１ . ０５～１ . ２０； ｍ c ──燃煤量， kg ／ｈ；

Ｖ a ──燃煤理论空气需要量， B ｍ 3 ／ kg ； １ . １──储备系数。 据风压、风量可选择鼓风机的型号和规格。 （八）收尘系统选型计算 １、收尘设备的选型 （１）选型依据

1) 含尘气体的处理量：可据烘干机出口废气量考虑一定漏风和储备而获得。 2) 含尘浓度与排放标准：可从原始数据中获得，由此可知收尘系统的总收尘效率及收尘级数和各级收尘设备收尘效率。 收尘系统总收尘效率：

式中：η──收尘系统总收尘效率，％

ｃ 1 ──进收尘器的粉尘量，ｇ／ｈ； ｃ 2 ──排出收尘器的粉尘量，ｇ／ｈ。

据总收尘效率确定收尘级数。两级收尘，系统总收尘效率与各级收尘效率的关系：

η＝η 1 ＋η 2 （１－η 1 ） （％）

式中：η 1 ──第一级收尘器收尘效率，％； η 2 ──第二级收尘器收尘效率，％。

3) 含尘气体的物理化学性质：包括含尘浓度、温度、湿度、易爆性、粉尘的分散性、粉尘的比电阻等。

（２）根据上述三个方面的要求及工艺布置可确定出收尘器的型式及规格。 ２、排风机的选型 （１）排风量：

Ｖ＝Ｋ . Ｖ f 式中：Ｖ──排风机的排风量，ｍ 3 ／ｈ；

Ｖ f ──出烘干机废气量，ｍ 3 ／ｈ；

Ｋ──考虑漏风和储备的系数，一般取＝１ . ５。 （２）排风机压力：

排风机全压要考虑整个烘干系统的流体阻力。 烘干系统各部分阻力参见 表１０。

烘干系统各部分流体阻力 表１０ 项 目 块煤燃烧室负压 炉篦下有鼓风时 炉篦下无鼓风时 回转烘干机流体阻力 旋风收尘器流体阻力 电收尘器流体阻力 流体阻力（帕） － 20 － 490 ～ 500 100 ～ 150 590 ～ 780 29 ～ 150 据风机的风量、风压及废气的性质选择排风机的类型及规格。 （九）绘图

１、要求：绘制１＃图纸 1 ～ 2 张（烘干机系统工艺布置图）和２＃图纸 1 张（燃烧室结构图）

• 绘图比例：１：１００或１：５０ （十）编写说明书

说明书的内容按上述的“设计的具体内容及步骤”进行编写。 五、设计的时间安排

１、设计计算： ２天 ２、画图： ６天 ３、编写说明书： ２天 六、设计的主要参考资料

１、《水泥厂工艺设计手册》 上、下册

２、《水泥工业热工设备及热工测量》 ３、《硅酸盐工业热工基础》 七、附录

１、烘干机工艺布置图 ２、几台回转烘干机工艺设计情况 ３、全沸腾炉和半沸腾炉实例

课程设计任务书一、烘干用煤的性质 设计题目： 设计要求： 设计的原始资料：

• 煤的种类、成分及热值

韩梅祥 主编

刘述祖 主编

成分 M ar 种类 V ar A ar C ar Q net.ar ２、煤的温度： ３、煤的比热： 二、物料的性质及工艺要求 １、烘干机的设计产量： ２、进烘干机物料粒度： ３、时烘干机物料温度： ４、出烘干机物料温度： ５、进烘干机物料水分： ６、出烘干机物料水分： ７、烘干机内物料的平均容重： ８、出烘干机物料的容重： ９、出烘干机的料的休止角： １０、出烘干机物料的比热： １１、烘干机筒体的平均温度： １２、出烘干机废气含尘率： 三、干燥介质的热工条件

１、进烘干机混合气体的温度： ２、出烘干机废气温度： 四、气候条件

１、当地大气压： ２、环境风速：

３、空气干球温度： ４、空气相对湿度： 五、环境要求

废气排放浓度标准：１５０ｍｇ／ B ｍ 3