门式刚架设计指南05辅助结构系统

轻型钢结构的辅助结构系统包括挑檐、雨篷、吊车梁、牛腿、楼梯、栏杆、检修平台和女儿墙等，它们构成了轻型钢结构完整的建筑和结构功能。

第一节 雨篷和挑檐

一、雨篷

钢结构雨篷同钢筋混凝土结构雨篷一样，按排水方式可分为有组织排水和自由落水两种。钢结构雨篷的主要受力构件为雨篷梁，其常用的截面形式有轧制普通工字钢、槽钢、H型钢、焊接工字形截面等，当雨篷的造型为复杂的曲线时亦可选用矩形管或箱形截面等。

在轻型门式刚架结构中，雨篷宽度通常取柱距，即每柱上挑出一根雨篷梁，雨篷梁间通过C型钢连接形成平面。挑出长度通常为1.5m或更大，视建筑要求而定。雨篷梁可做成等截面或变截面，截面高度应按承载能力计算确定。通常情况下雨篷梁挑出的长度较小，按构造做法，其截面做成与其相连的C型钢截面同高：当柱距为6m时，连接雨篷梁的C型钢为16＃，雨篷梁亦取16＃槽钢；当柱距为9m时，连接雨篷梁的C型钢为24＃，雨篷梁取25＃槽钢；

有组织排水的雨篷可将天沟设置在雨篷的根部或将天沟悬挂在雨篷的端部，雨篷四周设置凸沿，以便能有组织的将雨水排入天沟内。

图5-1～5-3为几种常见雨篷的做法。

（a）

172

(b)

图5-1 自由落水雨篷

(a)

(b)

173

(c)

图5-2 有组织排水雨篷

（a）A-A （b）B-B

（c）C-C

图5-3 雨篷节点详图

174

二、挑檐

在轻型门式刚架厂房结构中，通常将天沟（彩钢或不锈钢）放置在挑檐上，形成外天沟。挑檐挑出构件的间距取柱距，即挑出构件作为主刚架的一部分，挑出构件之间由C型钢檩条连接，。图5-4所示为典型的挑檐构造。

图5-4 典型的挑檐构造

挑檐柱承受C型钢墙梁传递轻质墙体的竖向荷载和风荷载，挑檐梁主要承受考虑天沟积水满布荷载或积雪荷载。挑檐各构件（挑檐柱、挑檐梁）截面通常采用轧制工字钢或高频H型钢，截面大小由承载力计算确定。挑檐计算简图如图5-5所示，将挑檐柱和挑檐梁示作一个整体，端部与刚架柱固接，即作为悬臂构件计算。通常情况下轻钢厂房结构的挑檐所承受的荷载较小，截面多选择200高的高频焊接H型钢。

（a）

图5-5挑檐结构计算简图

（b）

175

第二节 吊车梁和牛腿

一、吊车梁概述

直接支承吊车轮压的受弯构件有吊车梁和吊车桁架，一般设计成简支结构。吊车梁有型钢梁、组合工字形梁及箱形截面梁等（见图5-6）；吊车桁架常用截面形式为上行式直接支承吊车桁架和上行式间接支承吊车桁架（见图5-7）。

（a） （b） （c） （d） （e） （f） （g）

（a）、（b） 型钢梁 （c）、（d）、（e）焊接工字形梁 （f）、（g）焊接箱形梁

图5-6 实腹吊车梁的截面形式

（a）上行式直接支撑吊车桁架 （ b）上行式间接支撑吊车桁架

图5-7 吊车桁架结构简图

吊车梁系统一般由吊车梁（吊车桁架）、制动结构、辅助桁架及支撑（水平支撑和垂直支撑）等组成（见图5-8）。

（a）边列吊车梁 （b）中列吊车梁

（1）轨道 （2）吊车梁 （3）制动结构 （4）辅助桁架 （5）垂直支撑 （6）下翼缘水平支撑

图5-8 吊车梁系统构件的组成

176

吊车梁（或吊车桁架）的设计，应首先考虑吊车工作制的影响，一般将吊车工作制分为轻、中、重和特重四级，在进行吊车梁设计时，应根据工艺提供的资料确定其相应的级别。吊车梁（或吊车桁架）均应满足强度、稳定和容许挠度的要求；对重级工作制吊车梁和重、中级工作制吊车桁架尚应进行疲劳验算。当进行强度和稳定计算时，一般按两台最大吊车的最不利组合考虑。进行疲劳验算时，则按一台最大吊车考虑（不计动力系数）。

本节主要介绍额定起重量Q≤20t的吊车梁（或吊车桁架）。

二、常用的几种吊车梁简介

1、型钢吊车梁用热轧型钢制成，制作简单、运输及安装方便，一般用于跨度≤6m，吊车起重量Q≤10t的轻、中级工作制的吊车梁。

2、焊接工字形吊车梁截面一般由三块板焊接而成。当吊车梁的跨度与吊车起重量不大，并为轻、中级工作制时，可采用上翼缘加宽的不对称截面，此时一般可不设制动结构。当吊车梁的跨度与吊车起重量较大或吊车为重级工作制时，可采用对称或不对称工字形截面，但需设置制动结构。不对称工字形截面能充分利用材料强度使截面更趋合理。

工字形吊车梁一般设计成等高度等截面的形式，根据需要也可设计成变高度（支座处梁高缩小）变截面的形式。

3、吊车桁架有桁架式、撑杆式、托架—吊车桁架合一式等。一般设计成上承式简支桁架，由劲性上弦、腹杆和下弦组成。常用的几何形式为带中间竖杆的三角形腹杆体系平行弦桁架，其支座设于上弦平面内。上弦为劲性连续梁，适用吊车轨道直接铺设在上弦上，吊车桁架跨度L≥18m且吊车为轻、中级工作制的情况。

吊车桁架杆件截面宜优先选用轧制型钢或其它组合截面，并尽可能选用具有较大刚度的截面。对受压杆件，应采用在桁架平面内、外两个方向长细比接近的截面。桁架的劲性上弦宜选用具有较大垂直刚度的工字形截面；桁架下弦截面采用轧制H型钢截面；桁架腹杆的轴线可交汇于上弦杆的下边缘线上，在上弦节点处，上弦杆的腹板均应设置横向加劲肋。

4、箱形吊车梁由上下翼缘板与两侧各一块腹板组成。箱型吊车梁具有较大的整体抗弯和抗扭刚度，梁的截面高度相对较小和具有较高的安全度的优点，但用钢量可能较多且制作和安装的难度较大。一般可用作扭矩较大的中列柱、大跨度及较大起重量的吊车梁或环形吊车梁等。

箱形吊车梁可分为窄箱形梁和宽箱形梁。前者为两块腹板共同承受一条吊车轨道的荷重，后者为两块腹板各自分别承受一条吊车轨道的荷重（中列吊车梁），或两块腹板各自分

177

别承受一条吊车轨道及屋盖（或墙架支柱）传来的荷重（边列吊车梁）。

5、壁行吊车梁是承受一种可移动的悬挂吊车的梁，一般可分为分离式壁行吊车梁和整体式壁行吊车梁（即箱形梁）两种。由承受水平荷载的上梁及同时承受水平和竖向荷载的下梁组成分离型式的壁行吊车梁较为经济，但需严格控制上、下梁的相对变形。为了增加刚度亦可将上、下梁组合成箱形梁，但是这样不太经济。

6、悬挂式吊车梁包括悬挂单梁和轨道梁，由轧制工字钢制成，悬挂于屋盖及楼盖承重结构下或特设的支柱、支架下。单轨吊车梁可分为直线梁和弧线梁，直线梁可根据材料、安装及支承等条件设计为简支、双跨或三跨连续梁，弧线梁在弧线段及弧线与直线交接处均应设计为连续构造。单轨吊车梁所选用的工字钢型号、行驶范围、弧线梁的曲率半径、吊车起重量、吊车台数均应现由工艺设计人员提供。单轨吊车梁上的吊车荷载一般只考虑一台吊车的作用，可简化为一个集中荷载作用在梁上计算。

在轻型钢结构体系中，最常见的吊车支承结构形式为焊接工字形简支吊车梁，以下介绍该形式的计算和构造要求。

三、吊车梁计算

假定吊车支承结构形式为焊接工字形简支吊车梁。 1、荷载计算： （1）吊车荷载 1）横向水平荷载标准值

TK=η(Q+Q1)

×10(kN) （5-1）

2n0

2）纵向水平荷载标准值

Tk,l=0.1∑PK,max （5-2）

3）竖向水平荷载标准值

吊车竖向荷载标准值按工艺资料所提吊车的最大轮压采用，当缺少轮压资料时，也可按吊车桥架及小车重量、吊钩极限位置等计算最大轮压。

（2）其它荷载

作用于吊车梁或吊车桁架走道板上活荷载一般取2.0kN/m²，有积灰荷载时一般取0.3～1.0kN/m²。

178

式（5-1）和（5-2）中，η取决于不同额定起重量Q（单位t）。对于软钩吊车的额定起重量，Q≤10t时η=0.12；Q≤15～50t时η=0.10；Q≥75t时η=0.08。对于硬钩吊车的额定起重量，η=0.2。Q1为小车重量（单位t），由吊车资料确定；当无明确的吊车资料时，软钩吊车的小车重量可近似地确定为：当Q≤50t时，Q1=0.4Q；当Q＞50t时，Q1=0.3Q。

ΣPK,max为作用于一侧轨道上所有制动轮最大轮压标准值之和，当缺少制动轮数资料时，一

般桥式吊车可取此侧大车车轮总数的一半。n0为吊车一侧轮数。

当吊车梁还承受屋盖、墙架以及侧墙分荷载或其他荷载时，应按实际计算，并考虑应力叠加。

2、作用力计算：

计算吊车梁的内力时，应按结构力学中影响线的方法确定各内力所需吊车荷载的最不利位置，在按此求出吊车梁的最大弯矩及其相应的剪力、支座最大剪力、横向水平荷载作用下在水平方向所产生的最大弯矩，当为制动桁架时需计算横向水平荷载在吊车梁上翼缘所产生的局部弯矩。

简支梁在行动轮压和横向水平力的作用下，产生的竖向弯矩、水平弯矩和剪力，应按可能排列于梁上的轮数、轮序及最不利位置进行计算。当制动结构为桁架时，尚应计算横向水平力对翼缘产生的弯矩。

（1）最大竖向弯矩及支座反力

当梁上有2个或2个以上轮压作用时，轮子的排列应使所有梁上轮压的合力作用线与最近一个轮子间的距离被梁中心线平分，则此轮所在位置既为梁最大弯矩截面位置。最大剪力

Vmax可按梁反力影响线来求得。

当梁上作用有2个、3个、4个轮时，梁最大内力Mmax、Vmax可按下表计算。计算前应先于梁上排列轮数及轮序，判断并选择最不利轮位后，在按下表5－1～5－3计算。

179

表5-1 作用于梁上两个轮时简支吊车梁最大竖向弯矩、剪力计算公式

简 图 算 式 最大弯矩a0=P1a1ΣP Mma 最大剪力ΣP(L−a0)M=4LΣP=P1+P2 2 Vmax

a1⎞⎛V=P1+P2⎜1−⎟ L⎠⎝ 180

表5-2 作用于梁上三个轮时简支吊车梁最大竖向弯矩、剪力计算公式

简 图 算 式 ΣP合力作用线在梁中左侧(P1a1>P2a2) ，a0=最2P1a1−P2a2ΣP 大弯矩ΣP(L+a0)M=−P1a1 ，ΣP=P1+2P2 4LΣP合力作用线在梁中右侧(P1a1表5-3 作用于梁上四个轮时简支吊车梁最大竖向弯矩、剪力计算公式

简 图 算 式 ΣP合力作用线在梁中左侧P2(a2+a3)>P1(a1+a3)，ΣP=2(P1+P2) 最大弯矩P(a+2a3)−P2a2a0=11ΣPΣP(L+a0)，M=−P1(a1+2a3) 4L2ΣP合力作用线在梁中右侧P2(a2+a3)（2） 最大水平弯矩及支座反力

①当制动结构为制动板时，在横向力作用下，其最大水平弯矩Mymax和支座反力Vymax可按在竖向轮压下梁最大弯矩和反力的相同轮位进行计算，应注意此时横向力须考虑横向水平力增大系数αT。

②当为制动桁架时，其计算简图如图5－9所示，由Mymax在吊车梁上翼缘（或制动桁架外弦）产生的附加轴力NTN按下式计算：

NT=

Mymax

d

图5-9 制动桁架计算简图

这里，d

为制动桁架弦杆重心线间距离。

制动桁架腹杆内力计算可按车轮横向力作用下桁架杆件影响线来求得，对中列制动桁架还应考虑相邻跨吊车水平力同时作用的不利组合。

制动桁架在吊车横向水平力作用下，吊车梁上翼缘（即制动桁架弦杆）同时还产生节间弯矩My1，可按以下方式近似计算。

轻、中级工作制吊车的制动桁架：

My1=

Ta

4Ta 3

重级工作制吊车的制动桁架：

My1=

这里，a为桁架节间距离。

183

3、吊车梁及制动结构的强度和稳定 （1）吊车竖向荷载设计值

P=1.4αβPkmax （5-3）

上式中，Pkmax为最大轮压标准值。α为动力系数，对悬挂吊车（包括电动葫芦）以及轻、中级工作制的软钩吊车，α取1.05；对中级工作制的软钩吊车、硬钩吊车以及其它特种吊车，α取1.1。β为附加荷载增大系数。

（2）吊车横向水平荷载设计值 对于轻、中级吊车：

T=1.4Tk （5-4） 对于重、特重级吊车：

T=1.4αTTk （5-5）

这里，αT为横向荷载增大系数。 （3）弯曲正应力 1）上翼缘正应力 I.无制动结构时

σ=

MxmaxMy

+≤f （5-6） WnxWny

II.有制动梁时

MxmaxMy

σ=+≤f （5-7）

WnxWny1

III.有制动桁架时

MxmaxMylNT

σ=++≤f （5-8）

WnxWnyAne

2)下翼缘正应力 σ=

Mxmax

≤f （5-9） Wnx

这里，Mxmax为吊车竖向荷载对x轴产生的最大竖向弯矩；My为对上翼缘或下翼缘与

184

制动梁组合截面y轴的水平弯矩；Myl当为制动桁架时，上翼缘在桁架节间内的水平局部弯矩；可近似按下式计算：

Myl=(1/3～1/4)T⋅a （5-10）

上式中，T为作用于一个吊车轮上的横向水平荷载或摇摆力；a为制动桁架节间长度。

NT为上翼缘及制动桁架组成的水平桁架中由My作用在上翼缘（弦杆）产生的轴心力；Ane

为梁上部参与制动结构的有效净面积；Wnx为对吊车梁截面强轴（x轴）净截面抵抗矩；Wny为吊车梁上翼缘截面（包括加强板、角钢或槽钢）对y轴的净截面抵抗矩；Wny1为梁上翼缘与制动梁组合成水平受弯构件对其竖向轴（y1轴）的净截面抵抗矩；

（4）剪应力 1）一般截面 τ=

VSx

≤kfv （5-11） IxtW

这里，V为梁计算截面承受的剪力；Sx为计算剪应力处以上毛截面对中和轴的面积矩；

Ix为计算截面对x轴的毛截面惯性矩；tw为腹板厚度；f、fv为分别为钢材抗弯、抗剪强

度设计值；k为系数；

2）突缘支座截面 τ=

1.2V

≤fv （5-12） hWtW

这里，hw为腹板高度。

（5）吊车梁腹板计算高度上边缘受集中荷载局部压应力 1）重级吊车梁

σC=

1.35P

≤f （5-13） lZtw

2）其它吊车梁

σC=

P

≤f （5-14） lZtW

P=αγQPkmax （5-15）

185

lZ=50mm+2hy （5-16）

这里，hy为轨顶至腹板上边缘的距离；γQ为荷载分项系数，取1.4；hw为腹板的高度；

tw为腹板的厚度；α为动力系数。

（6）吊车梁腹板计算高度边缘折算应力 1）简支梁

2）连续梁

2

σ12+σC−σ1σC+3τ12≤1.2f （5-18） 2σ12+σC−σ1σC+3τ12≤1.1f （5-17）

（7）端支承加劲肋截面强度 1）受压短柱

R

≤f （5-19） φAS

h0

决定的轴心受压构件稳定系数；As为将iz

这里，R为支座反力；φ为由长细比λz=

支座加劲肋视为轴心受压构件时的计算面积，包括支座加劲肋和加劲肋两侧或一侧

15tw235/fy范围内的腹板面积；

2）端面承压

σce=

R

≤fce （5-20） Ace

这里，Ace为端面承压面积（支座加劲肋与下翼缘或柱间梁顶面接触处的净面积）。 4、吊车梁腹板及横向加劲肋强度补充验算 （1） 扭矩T及附加弯曲应力σYT

T=Pmaxe+0.75T1hr （5-21）

T1=1.4αTTk （5-22）

这里，e为轨道偏心可取15mm；hr为轨道高度。

186

σYT=

2TtW

≤f (5-23) IT

1

IT=ITr+bt3 （5-24）

3

这里，ITr为轨道抗扭惯性矩；b、t分别为上翼缘宽度和厚度。 （2）考虑扭矩T时梁腹板上端边缘处强度补充验算

∑σ∑σ∑τx

=σx+0.25σc≤f （5-25） =σc+σYT≤f （5-26） =τ+0.3σc+0.25σYT≤f （5-27）

2x

y

xy

(∑σ)σx=

τ=

+σc2−(∑σx)σc+3(τ+0.3σc)2

≤β1f （5-28）

Mx

（5-29） Wnx

VS

（5-30） ItW

（2） 成对布置的腹板加劲肋的强度

σS=

1.5T

≤f （5-31） Asbs

5、特重级吊车梁的疲劳计算 （1）吊车荷载设计值：

P=βPkmax （5-32）

T=Tk （5-33）

（2）受拉翼缘与腹板连接处焊缝及附近主体金属疲劳应力幅 1）横向加劲肋下端点附近主体金属疲劳应力幅

αfΔσ≤[Δσ]2×10 （5-34）

6

Δσ=

(Mmax−Mmin)Ix

y1 （5-35）

2）下翼缘与腹板连接处角焊缝疲劳应力幅

187

αfΔτ≤[Δσ]2×106 （5-36） Δτ=

VS1

（5-37）

2hfIx

6、吊车梁的竖向挠度计算 吊车荷载设计值为：

P=βPkmax （5-38）

（1）简支梁 等截面梁：

Mxl2

（5-39） vx=

10EIx

渐变式变截面梁：

⎛⎛I−I′⎞⎞⎜⎜x⎟⎟Mxl2⎜3⎝x⎠⎟ （5-40）

vx=1+

⎟10EIx⎜25Ix

⎜⎟⎝⎠

（2）连续梁

l3

vx=

EIx

∑Py （5-41）

k

这里，β为附加荷载增大系数；Ix为计算截面对x轴的毛截面惯性矩（跨中）；Ix为计算截面对x轴的毛截面惯性矩（支座）；Mx代表由全部竖向荷载（标准值，不考虑动力系数）产生的最大弯矩。

7、吊车梁的水平挠度计算 吊车荷载设计值：

T=Tk （5-42） 对于制动板情况：

vy=

'

Myl210EIy

（5-43）

对于制动桁架情况：

188

vy=

Myl28EIy

（5-44）

8、焊接吊车梁的连接计算 梁腹板与上翼缘板的连接焊缝：

1

hf≥

1.4ffW

[]⎛VmaxS1⎜⎜I

x⎝⎞⎛ϕP⎞

⎟+⎜⎟⎟⎜l⎟⎠⎝Z⎠

2

2

（5-45）

梁腹板与下翼缘板的连接焊缝：

hf≥

VmaxS1

（5-46） W

1.4ffIx

[]支座加劲肋与梁腹板的连接焊缝： 平板支座

hf≥

突缘支座

R

（5-47） W

2×1.4lWff

[]hf≥

1.2R

（5-48） W

1.4lWff

[]；S1为翼缘截面对梁中这里，Vmax为计算截面的最大剪力设计值（考虑动力系数α）

和轴的毛截面惯性矩；Ix为梁的毛截面惯性矩；ϕ为系数，对中级工作制的吊车梁ϕ取1.35；其它梁ϕ取1.0；P为作用在吊车梁上的最大轮压设计值（考虑动力系数）；lz为腹板承压。 长度，lz=50mm+2hy（hy为轨顶直腹板上边缘的距离）

四、吊车梁的构造

轻钢结构中吊车的起重量通常较小，一般做法为等截面或变截面的焊接H型钢简支梁。 焊接工字形吊车梁的横向加劲肋与上翼缘相接处应切角。当切成斜角时，其宽约为bs/3(但不大于40mm)，高约为bs/2(但不大于60mm)。bs为加劲肋宽度。横向加劲肋的上端应与上翼缘刨平顶紧后焊接，加劲肋的下端宜在距离受拉翼缘50～100mm处断开，不应另加零件与受拉翼缘焊接（见图5-10a）；当同时采用横向加劲肋和纵向加劲肋时，其相交处应留有缺口（图5-10（a）剖面图2-2），以免形成焊接过热区。重级工作制吊车梁，对此间隙

1

应由疲劳验算决定，横向加劲肋下端点焊缝宜采用连续回焊后灭弧的施焊方法。（见图5-10b）

(a) 轻、中级工作制吊车梁

(b) 重级工作制吊车梁 图5-10 焊接工字形吊车梁构造

吊车梁制作时，翼缘板和腹板的工厂拼接应采用加引弧板的对接焊缝，对接完毕后应将引弧板割去并打磨平整。吊车梁制作应符合要求：

（1） 上下翼缘板的对接焊缝一般要求采用自动焊的直缝对接，并要求焊透。当夏翼缘对接焊缝位于跨中的1／3范围内时，宜采用45～55斜缝对接；

（2） 翼缘或腹板的工厂拼接接头不应设在同一截面上，应尽量错开≥200mm，接头位置宜设在距支座约为1／3～1／4梁跨度范围内；

对与腹板纵横梁方向的对接焊缝，可采用T形交叉也可采用十字形交叉，对T形交叉，其交叉点的距离不得小于200mm；当拼接焊缝与加劲肋相交时，加劲肋与腹板连接角焊缝应中断，其端部与拼接焊缝的距离约为50mm。

190

o

o

（3） 对接焊缝所选用的引弧板，必须与母材的材质、厚度相同，剖口形式也需与母材相同。

吊车梁与制动结构的连接，重级工作制吊车梁应采用高强度螺栓连接，轻、中级工作制吊车梁可采用工地焊接。

吊车梁的受拉翼缘上不得焊接悬挂设备零件，吊车梁的受拉翼缘与水平支撑的连接应采用螺栓连接不得焊接。

五、牛腿构造

柱上设置牛腿以支承吊车梁、平台梁或墙梁。一般有实腹式柱上支承吊车梁的牛腿和格构式柱上支承吊车梁的牛腿。

实腹式柱上支承吊车梁的牛腿，柱在牛腿上、下盖板的相应位置上，应按要求设置横向加劲肋。上盖板与柱的连接可采用角焊缝或开坡口的T形对接焊缝，下盖板与柱的连接可.

（见图5-11） 采用开坡口的T形对接焊缝，腹板与柱的连接可采用角焊缝。

（a）边列柱牛腿 （b）中列柱牛腿

图5-11 实腹柱牛腿构造

格构式柱上支承吊车梁的牛腿：第一种可由两个槽钢（或角钢对焊成的槽形钢）与一盖板组成，两槽钢（或角钢对焊成的槽形钢）焊与柱分肢的两侧，并在其上翼缘间设置横隔板

。第二种可由内焊于柱分肢之间的焊接工字钢组成（见图5-13）。 或横隔架（见图5-12）

191

图5-12 格构柱上支撑吊车梁的牛腿之一

图5-13 格构柱上支撑吊车梁的牛腿之二

六、牛腿计算

1、牛腿与柱连接处截面强度计算 （1）抗弯强度

M

≤f （5-49） γWn

（3） 抗剪强度

192

τ=

VS

≤fV （5-50） ItW

（4） 腹板计算高度边缘处的正应力

σ=

M

y1 （5-51） In

（5） 腹板计算高度边缘处的折算应力

σ2+3τ2≤f （5-52）

2、牛腿与柱连接处焊缝强度计算

实腹式柱上牛腿及第二种格构式柱上牛腿：

⎛σf ⎜

⎜β⎝f⎞

⎟+τ2≤ffW （5-53） f⎟⎠

2

第一种格构式柱上牛腿：

τ=

R

≤ffW （5-）

0.7nhflf

七、吊车梁及牛腿计算示例

1、6m焊接工字形吊车梁计算

已知条件：某单层工业厂房，跨度24m，柱距6m，设有一台3吨单梁吊车，轻级工作制。吊车跨度S=22.5m；起重机重量：50.2KN；轮距：a1=3000mm；最大轮压：Pmax=28.2kN； 最小轮压：Pmin=11.9kN。

1、吊车梁内力计算（采用简支吊车梁）

193

图5-14 计算简图

（1）最大弯矩

MC1/2-a2)=48KN⋅m max=∑P(2

(2)最大剪力

A

Vmax=RA

∑M=0 6R

A

−6×28.2−3×28.2=0

RA=42.3KN

AVmax=42.3KN

2、吊车梁截面选择

（1）根据容许挠度确定吊车梁截面

C

Mmax=βw⋅MMAX=1.03×48=49.4KN⋅m

f=Mmax⋅l2/(10EIx)=49.4×103×62/10×206×103×106Ix≤6/500Ix≥71.94×10−6I(m4)=7149cm4

()选用H300×200×6×8。

(2)按剪力确定吊车梁腹板 采用Q235钢f=215KN/mm

(2

)。

AVmax=βw⋅Vmax=1.03×42.3=43.6KN

194

A

tw=1.2Vmax/(h0f)=1.2×43.6×103/(284×215)=1mm

(3)按经验公式确定吊车梁腹板

tw=(h0)1/2

/3.5=(284)1/2

/3.5=5mm

综上所述三种情况,初选吊车梁截面为:H300×200×6×8。 3、吊车梁稳定性验算 （1）整体稳定验算: 1）弯矩计算(Mx)

轨道及吊车梁自重产生的弯矩M1（轨道采用24kg/m轻轨）：

M1=ql2/8=1.2×(0.24+0.39)×62/8=3.14KN⋅m

图5-15 吊车梁截面

最大轮压产生的弯矩设计值M2:

M2=1.05×1.4×48=71KN⋅m

Mx=M1+M2=3.4+71=74.4KN⋅m

Ix=200×3002/12−2×97×2843/12=79681419mm4

Iy=8×2002/12=10666667mm4

Wx=2Ix/h=2×79681419/150=1062419mm3

Wy=2Iy/b=2×10666667/100=106667mm3 T=0.12×(Q+g)/4=0.12×30/4=0.9KN

195

2）水平弯矩(My)

My=1.4×T⋅Mmax/P=1.4×0.9×48/28.2=2.1KN⋅m

3）整体稳定系数ψb

C

Iy=2×8×2002/12+284×63/12=10671779mm4

A=4900mm

2

iy=(Iy/A)1/2

=(10671779/4900)1/2=47mm

λy=l/iy=6000/47=128

ξ=l1t1/(b1h)=6000×8/(200×300)=0.8

βb=0.73+0.18ξ=0.73+0.18×0.8=0.874

Ψb=βb×4320×A×h×1+(λyt1/4.4h)+ηb

2

{}1/2

×235(λy×Wx×fy)=0.404≤0.6

σ=Mx/(ψbWx)+My/Wy=193N/mm2≤215N/mm2

整体稳定满足满足要求。 （2） 部稳定验算

h0/tw=284/6=47.3＜80

按构造配置横向加加劲肋,按最大间距2h0配置，2×284=568(取550)，在腹板两侧成对配置。加劲板尺寸为：外伸bs≥h0/30+40=49mm，取bs=80mm；厚度

ts≥bs/15=5.3mm，取ts=6mm。

4、吊车梁的强度验算 （1）上翼缘的正应力计算

Mmax=74.4KN⋅m MT=My=2.1KN⋅m

上Wnx=1062419mm3 Wny=106667mm3

上

σ=Mmax/Wnx+My/Wny=90N/mm2＜　f=215N/mm2

满足要求。

（2）下翼缘的正应力计算

196

下

σ=Mmax/Wnx=70N/mm2＜f=215N/mm2满足

（3）吊车梁支座处截面的剪应力设计值V1

τ=VmaxS/(Itw)≤fV

1）吊车梁及轨道自重产生的剪力设计值V1

V1=1.2×(0.24+0.39)×6/2=2.3KN

2）最大轮压产生的剪力设计值V2：

V2=1.4×1.05×42.3=62.2KN Vmax=V1+V2=.5KN

面积矩S：S=8×200×146+6×142×71=294092mm

截面惯性矩I:I=200×300/12−2×97×284/12=79681419mm

3

3

4

2

τ=VmaxS/(Itw)=40N/mm2＜f=125N/mm2

满足要求。

(4)局部承压强度验算

σc=ψP/(tw+lz)≤f ψ=1.0

P=1.05×1.4×28.2=41.5KN Hy=a+2hy=50+2×115=280mm

σC=ψP/(tw+lz)=1.0×41.5×103/(280×6)=25N/mm2＜f=215N/mm2

经验算:吊车梁截面选用H300×200×6×8。

2、吊车梁牛腿计算

已知条件厂房跨度S＝24m；柱间距Bay＝6m；吊车荷载 Q＝10t；轮距 K＝4.1m；鞍座长B＝5.7m；最大轮压P＝120kN；吊车梁重 G＝0.6t；牛腿反力N＝239.46kN；偏心距e＝300 mm；外伸长度d＝200mm；牛腿型号：BH450-300×250×6×10；材料：Q345；截面高h：450 mm；

197

截面宽b：250mm；翼板厚tf：10 mm；腹板厚 tw：6mm；力作用点处截面：BH360×250×6×10。

图5-16 牛腿计算简图

（1） 拉应力计算

牛腿根部弯矩M=N⋅e=71.838kN⋅m； 牛腿根部截面惯性矩I=b⋅h−(b−tw)×(h−2tf)

3

[3

]/12=28179.52cm

4

；

牛腿根部截面抗弯模量 W=2I/h=1252.42cm； 最大拉应力ft=M/W=57.36N/mm；

ft≤抗拉强度设计值Ft=315N/mm, 满足要求。

（2）剪应力计算

力作用点处腹板中点剪应力最大。 截面惯性矩I=b⋅h−(b−tw)×h−2tf

22

3

[3

()]/12=17281.87cm

3

4

；

腹板中点以上截面面积矩S=b⋅tf⋅h−tf/2+tw⋅h/2−tf 最大剪应力fv=N⋅S/(I⋅tw)=119.12N/mm ； fv≤抗剪强度设计值 Fv=185N/mm, 满足要求。

（3）折算应力计算

198

2

2

()()2

/2=515.83cm3；

验算牛腿根部腹板与翼板相交点折算应力。

该点以上截面面积矩 S=b⋅tf⋅h−tf/2=550cm；

该点剪应力 fv=N⋅S/(I⋅tw)=77.9N/mm

2

()3

该点拉应力ft=M⋅h/2−tf/I=.81N/mm； 该点折算应力 f =

（4）焊缝计算

角焊缝抗拉，抗剪强度设计值 Fw=200N/mm。 翼板周边角焊缝长Lf=2⋅b+tf−tw=514mm； 腹板周边角焊缝长Lw=2⋅h−2tf=860mm； 翼板角焊缝高度hf=Ft⋅b⋅tf/Lf⋅Fw=10.94mm； 腹板角焊缝高度 hw=ft⋅(h−2tf)⋅tw/(lw⋅fw)=6.75mm。

2

()2

ft+3fv=145.63N/mm2≤1.1ft, 满足要求。

22

()()()第三节 楼梯和栏杆

楼梯和栏杆是建筑物的一个重要组成部分，本节主要讲述轻钢结构中的楼梯和栏杆的结构计算及构造要点。

一、楼梯

在轻钢结构中较为常用的楼梯形式有：直梯和斜梯。直梯通常是在不经常上下或因场地不能设置斜梯时采用，多为检修楼梯；经常通行的钢梯宜采用斜梯，它是工业建筑厂房及其构筑物经常采用的钢梯形式。

1. 直梯

轻型钢结构厂房的室外检修楼梯通常采用直钢梯，其宽度一般为600～700mm。直梯的竖向荷载按1.5kN的集中力考虑。直梯的立杆及其它受力构件一般采用角钢，踏步通常采用d=16mm的圆钢。

图5-17为轻钢厂房中常见的检修爬梯。

199

(a) (b) A-A剖 (c) B-B剖 图5-17 检修爬梯

2. 斜梯 （1）概述

楼梯一般由楼梯梁、踏板、平台梁和平台板等几个部分组成。楼梯梁的截面通常选用槽钢、工字钢或钢板等；平台梁截面一般是槽钢或工字钢；踏步板的做法很多，较为常用的材料有花纹钢板、玻璃、木材以及混凝土和钢板组成的组合踏步板；平台板多是组合楼板、混凝土楼板、花纹钢板等。

钢楼梯的做法较多，但其受力特点基本相同，因此其计算特点也基本相同。其计算特点是：梯梁按斜放的简支梁计算，设计荷载按均布荷载进行考虑，计算跨度取平台梁间的斜长净距；平台梁按两端固接梁计算，设计荷载为梯梁传来集中力和休息平台上的设计荷载，

200

计算跨度取柱轴线间距离；踏步板计算可按两端固接或两端铰接计算：如果踏步板的材料为钢板，则按两端固接进行计算，如果踏步板的材料为玻璃、木材等，则应按两端简支进行计算，计算荷载取设计荷载，计算跨度取梯梁轴线间距离；平台板的计算详见第四节的检修平台板的计算。

楼梯荷载应根据建筑类别，按《建筑结构荷载规范》（GB5009-2001）确定楼梯的活荷载标准值。需要注意的是楼梯的活荷载往往比所在楼面的活荷载大。生产车间楼梯的活荷载可按实际情况确定，但不宜小于3.5kN／㎡（按水平投影面计算）。荷载的传力路径为（图5-18）：

梯段荷载 均布荷载

踏板

均布荷载

梯梁

集中荷载

平台梁

均布荷载

集中荷载

框架梁柱

平台板

图5-18楼梯荷载传力路径

设楼梯单位水平长度上的竖向均布荷载p=g+q（与水平面垂直），则沿梯梁单位斜长上的竖向均布荷载p′=pcosα，此处α为梯梁与水平线间的夹角，将p′分解为：

′p′x=pcosα=pcosαcosα （5-55） p′y=p′sinα=pcosαsinα （5-56）

图5-19 楼梯荷载传力路径

′′此处p′x、py分别为p在垂直于梯梁方向及沿梯梁方向的分力。

201

′根据计算所得p′x、py，对梯梁按压弯构件进行设计即可。

平台梁按一般压弯构件进行设计即可。

踏步板与楼梯梁之间可采用焊缝连接或螺栓连接，如图5-20（a）所示，（踏步板为钢板的情况）；梯梁与平台梁之间一般采用螺栓连接，如图5-20（b）所示，连接螺栓的大小可根据梯梁传到平台梁的竖向分力进行设计；梯梁与地面连接见5-20（c）。

(a) 踏板与梯梁的连接

(b) 梯梁与平台梁的连接 （c） 梯梁与地面的连接 图5-20 典型的楼梯连接图 （2）设计实例

某轻钢工业厂房检修平台的钢楼梯（如图5-21）踏步板采用5mm花纹钢板，钢梯斜梁采用槽钢，两梯梁轴线间距离为1500mm,试确定槽钢的型号。（恒荷载标准值取0.4kN/m,。 活荷载标准值取3.0KN/m）

2

2

P=g+q 图5-21 楼梯斜梁计算简图

202

选用10号槽钢，材质Q235。 1）荷载计算

作用于楼梯斜梁的恒荷载标准值：

gk=0.4×0.75+0.1=0.4KN/m

作用于楼梯斜梁的活荷载标准值：

qk=3×0.75=2.25KN/m

则作用于楼梯斜梁的荷载设计值：

p=1.2gk+1.4qk=1.2×0.4+1.4×2.25=3.63KN/m

2）内力计算

楼梯斜梁跨中最大弯矩：Mmax斜梁剪力：Vmax=3）截面验算

10号槽钢，材质Q235，Wx=39.7cm,Ix=198.3 cm；

3

4

pl23.63×32===4.09kN⋅m；

88

11

plcosα=×3.63×3.0×0.=4.85kN； 22

Mmax4.09×10622

σ===98.12N/mmγxWx1.05×39.7×103

τ≤

VmaxS4850×(48×8.5×50+50×5.3×25)22

； ==12.47N/mm≤f=125N/mmv4

Ixtw198.3×10×5.3

5pkl5×2.65×cosα×1500+3000

=384EI384×206×103×198.3×1041

≤[v]=×15002+30002mm=13.42mm

250fmax=

二、栏杆 1、概述

4

(22

)4

=9.56mm

。

在轻钢结构厂房中，平台的周边、斜梯的侧边以及因工艺要求不得通行地区的边界均应设置防护栏杆。工业平台和人行通道的栏杆应符合GB4053-3-83的要求。平台和斜梯的栏杆可自行设计，亦可按国家标准图集87J432选用。

栏杆由立杆、顶部扶手、中部纵条以及踢脚板等组成。工业建筑中栏杆的形式相对较为

203

简单，其主要构件（立杆和顶部扶手）可选用刚度较好的角钢（∟50X4㎜）或圆钢管(φ38～45×2㎜)。栏杆立柱的间距不大于1m，并应采用不低于Q235钢的材料制成。中部纵条可选用不小于－30×4的扁钢或φ16的圆钢固定在立杆内侧中点处，中部纵条与上下杆件之间的间距不应大于380mm。为保证安全，平台栏杆均须设置挡板（踢脚板），挡板一般采用-100×4㎜扁钢。室外栏杆的挡板与平台面之间宜留10mm的间隙，室内栏杆不宜留间隙。

栏杆可分段整作，栏杆各部件之间宜采用焊缝连接。立杆与平台边梁的连接可采用工地焊接或螺栓连接。

栏杆设计时应按规定考虑栏杆顶部水平荷载0.5kN/m（对住宅、宜园、幼儿园等）或1.0kN/m（对于学校、车站、展览馆等）。

栏杆高度一般为1000㎜，对高空及安全要求较高的区域，宜用1200㎜；工业平台栏杆的高度不应小于1050mm；对于不经常通行的走道平台和设备防护栏，其高度宜降低至900㎜。平台栏杆应与相连接的钢体栏杆在截面和高度上协调一致。

(a)室内栏杆及剖面 204

（b）室外栏杆及剖面 图5-22 典型楼梯栏杆图

2、设计实例

某工业平台栏杆（如图5-23），栏杆高度l＝1050mm；立杆间距750mm，采用∟50X4 ㎜角钢；验算立杆的强度及立杆与平台梁连接的焊缝强度。（栏杆顶部水平荷载q=0.5KN/m）

F=q⋅l图5-23 栏杆计算简图 如图，每个立杆顶部受水平推力： F=q⋅l=0.5KN/m×0.75m=0.375KN 则立杆所受最大弯矩： Mmax=F⋅L=0.375KN×1.05m=0.394KN⋅m 试选用50×4角钢（Q235） Mmax0.394×10622σ===153.91N/mm立杆与平台梁（或其它梁）的连接采用双面角焊缝承担栏杆顶部水平力产生的弯矩。取

hf=4mm,焊缝实际长度 l=100mm；

则焊缝的有效厚度he=0.7hf=2.8mm,焊缝的计算长度lw=100−10=90mm。

Mmax6Mmax6×0.394×106

σ====52.12N/mm2We2he⋅lw2×2.8×90

205

第四节 检修平台和女儿墙

一、检修平台 1、轻钢检修平台概述

平台结构通常由梁、柱、柱间支撑以及梯子和栏杆等辅助结构组成。根据使用要求可分为室内和室外平台；承受动力荷载和承受静力荷载的平台；生产辅助用的通行、检修平台和中、重型设备操作平台等。

轻型钢结构的检修平台一般只承受静力荷载，且承受的荷载一般也较小，根据承受荷载的不同，可将其分为两类：通行平台和操作平台。

平台荷载一般由工艺设计人员提供。对设有一般动力设备（如小型电动机、通风机、减速机、输送机等振动不大的设备）以及某些机动车（如加料机、揭盖机、机车车辆等）的平台结构，可将设备重（包括物料重）乘以动力系数按静态荷载进行计算。

通行平台的可变荷载标准值为2.0kN/m，用于人行走道平台、单轨吊车检修平台；操作平台的可变荷载标准值为4.0～8.0kN/m，或由工艺设计人员提供，用于一般工艺或设备检修平台，有小型设备或少量堆料的操作平台等。

对只承受静力荷载且荷载较小的平台视具体情况可将平台梁支撑于牛腿或三角架上、设备上或吊架上；对需抗震设防的地区，有较大动力荷载或荷载较大的平台宜支撑于柱上，与厂房结构完全分离。

2、平台梁

平台梁一般选用等截面的实腹构件（焊接H型钢或热轧型钢等），当跨度和荷载较大，并需要较大的抗扭刚度时亦可选用箱型截面梁；当跨度大而荷载较小时可采用桁架梁。梁的截面高度由容许挠度、梁的经济高度和建筑净空要求等条件确定。次梁间距a根据铺板的强度和刚度来确定，一般为600～1000mm之间。

3、平台柱与柱间支撑

平台柱的截面形式应根据荷载的大小、柱子的高度及其受力情况并考虑材料供应等综合因素来确定。平台柱一般选用等截面的实腹柱（焊接H型钢或热轧型钢等）；当柱的内力很小时，亦可选用双角钢十字形组合截面；当柱子较长时亦可选用格构柱。平台柱的柱脚通常设计为铰接柱脚，用地脚螺栓直接固定在基础上，按轴心受压构件设计。

2

2

206

为确保平台结构的侧向稳定，一般需在柱列中部设置柱间支撑。较为常用的支撑形式为交叉式（如图5-24a、b）；当净空有时亦可设计成门形支撑或连续的隅撑（如图5-24c、d），隅撑设置高度（即隅撑与柱的交点至柱定的距离）不宜大于柱高的1／3,有时也采用横梁与柱刚接的框架形式（如图5-24e）

图5-24 平台柱的支撑

4、平台铺板

平台铺板按工艺生产要求分为固定式和可拆卸式；按构造可分为板式（花纹钢板、平钢板、平钢板加工冲泡或电焊花纹、钢筋混凝土组合楼板等）、篦条式（由圆钢或扁钢焊成或工厂制成的钢格板）及钢网格板（工厂制造的钢网板、压焊钢格栅板，YB4001-91）等。

对通行平台和操作平台的平台板宜采用花纹钢板；对室外平台以及有减少积灰和便于观察设备要求的平台，可采用篦条式铺板或钢网格板。当室外平台采用平钢板时，应在板面上设泄水孔。

平台铺板的跨度L（净跨）不宜大于（120～150）t（t为板件的厚度）；板的最大挠度不宜大于L/150。

平台铺板可按单跨（或四边）简支板计算；三跨或三跨以上的连续平台铺板，当按单向板计算时，可按简支的连续板考虑；当平台铺板在支座处连接牢固，且有可靠保证在板中拉力作用下支座不能产生侧移时，铺板可按单向拉弯构件来计算；当利用加劲肋作为板的支座，铺板按四边简支计算时，加劲肋的容许挠度值不应大于L／250（L为加劲板的跨长），否则仍应按单向板计算。当加劲板按构造设置时，平台板均按无肋铺板考虑。

根据平台的操作荷载，可按下表5－4选择钢铺板的厚度（t，t≥6mm）

表5-4 钢铺板厚度

平台操作荷载qk(KN/m) 可选板厚t（mm）

2

≤10 6～8

11～12 8～10

21～30 10～12

＞30 12～14

平台铺板下一般应按一定间距设置加劲肋，加劲肋的作用为：

207

1） 保证铺板有一定的刚度，间距一般为板厚的100～150倍； 2） 作为较小集中荷载（梯子、支架等）作用处的加强措施； 3） 作为洞口的相关板件；

4） 必要时作为平台铺板的边界支承小梁，起承载作用。

加劲肋的常用截面为板条或角钢，用断续焊缝与铺板相连。当加劲肋为扁钢时，其截面高通常为其跨度的1／12～1／15，且高度不小于60mm，厚度不小于5mm。当加劲肋为角钢时，宜选用不等边角钢，并将长肢肢尖与钢板相焊，长肢与板面垂直来设置（如下图5-25），角钢截面一般不小于L50×4或L56×36×4。

图5-25 平台铺板的加劲板

轻型钢结构的平台设计主要是梁、柱及平台板的设计，其计算主要是通过手算或编制的小型软件进行，图5-26所示为典型轻型钢结构的平台构造图。

在轻型平台结构中，平台铺板与次梁或其他构件的连接通常采用断续焊缝，其净距当铺板计入梁或加劲肋的计算截面时不应大于15t，其他情况不应大于30t（t为较薄焊件的厚度）。 (a) 208 （b） (c) 图5-26 典型平台构造图 5、设计实例

某工业检修平台（如图5－27）主梁与柱刚接，次梁与主梁铰接。检修平台恒荷载可变荷载标准值2.0KN/m，试确定主梁和次梁的截面。 标准值（不包括梁自重）取0.5KN/m，

2

2

图5-27

209

(1) 平台铺板计算 1）荷载计算

已知：gk=0.5KN/m，qk=2.0KN/m。则单位宽度板上的均布荷载标准值：pk=（0.5+2.0）×1=2.5 KN/m；单位宽度板上的均布的荷载设计值：p=（1.2×0.5+1.4×2.0）×1=3.4 KN/m。

2）内力计算

Mmax=αpa=0.1×3.4×1=0.34KN⋅m 3）强度

2

2

2

2

Mmax6Mmax6×0.34×106

===47.22N/mm≤f=215N/mm

γWγbt21.2×1000×62

4）挠度验算

v=β

pka4Et32.5×141000

=0.11××1000=6.18mm<=6.67mm333−9

150206×10×10×6×10

（2）次梁计算(试选用5号槽钢) 1）荷载计算

已知：gk=0.5+0.04=0.KN/m，qk=2.0KN/m。一个计算单元的荷载标准值：pk=（0.+2.0）×1=2. KN/m；一个计算单元的荷载设计值：p=（1.2×0.+1.4×2.0）×1=3.47 KN/m。

2）内力计算 次梁跨中最大弯矩：

2

2

Mmax

pl23.47×1.52

===0.98KN⋅m

88

支座处剪力：

V=

pl3.47×1.5==2.60KN 22

3

3）截面验算

试选用5号槽钢，Wx=10.4cm,材质Q235。

Mmax0.98×10622==.74N/mmγxWx1.05×10.4×10

210

τ≤

VmaxS2600×(37×7×25+25×4.5×12.5)22

==17.51N/mm≤f=125N/mmv

Ixtw26×104×4.5

4）挠度验算

fmax

5pkl45×2.×150041

[]===3.14mm≤v=×1500mm=6mm

384EI384×206×103×26×104250

（3）主梁计算（试选用8号槽钢）

1）荷载计算

已知：P＝2.60KN ，Pk=2）内力计算

主梁为两端固接，次梁上的荷载作为集中力传递到主梁上，

pk⋅l2.×1.5

==1.92KN，取梁自重：p=0.08KN/m。 22

Mmax

52+21.2×0.08×62

=×2.60×6+=3.942KN⋅m 24×58

梁端剪力：

V=

pL550.08×6P+=×2.6+=6.74KN 2222

3

3）截面选择

试选用8号槽钢，Wx=25.3cm,材质Q235。

Mmax3.942×10622

==148.40N/mmγxWx1.05×25.3×10

τ≤

VmaxS6740×(43×8×40+40×5×20)==23.63N/mm2≤fv=125N/mm2 4

Ixtw101.3×10×5

4）挠度验算

5×pL4626×1.92×1000×60003fmax+=3

384EI384×5EI384×125×206×103×5084.55×104

5×0.08×60004

+=0.52+6.47=6.99mm

384×206×103×101.3×104

1

≤[v]=×6000mm=24mm

250

二、女儿墙

高出屋面的墙体称为女儿墙，其作用为使天沟内置，挡住屋脊，使建筑立面更加统一美

211

(5=

4

+1PkL3

)观。其结构部分一般由女儿柱、横梁、拉条等构件组成，其作用为支撑女儿墙墙体，保证墙体稳定，并将其上的荷载传递到厂房骨架上。

1、墙体分类

女儿墙按其墙体材料可分为两类：

（1）、轻质墙：通常将压型钢板，夹心板或其他轻质板材悬挂在墙架横梁上，横梁支撑在女儿柱上。

（2）、砌体墙：其墙体材料为普通砖，混凝土空心砌块或加气混凝土砌块， 本章主要介绍轻质女儿墙。 2、女儿墙墙架构件的形式

（1）、女儿柱为女儿墙的竖向构件，承受由横梁传来的竖向荷载及水平荷载。截面通常采用轧制或焊接H型钢。

（2）、横梁为女儿墙的水平构件，一般同时承受竖向荷载和水平荷载，是一种双向受弯构件。（详见女儿墙墙架横梁的计算）

横梁的截面形式：当横梁跨度小于或等于4m时，选用角钢；当横梁跨度小于9m并大于4m时，可选用水平放置的冷弯C型钢（最常用的截面形式）；当梁跨度较大时，亦可选用槽钢，工字钢或H型钢等

3、女儿墙墙架构件的荷载

（1）、墙体的自重，按照各种不同墙体材料的自重叠加计算。 （2）、墙架构件自重，可按所选截面计算。

（3）、水平风荷载，根据《建筑结构荷载规范》（GB5009-2001）取用 4、女儿墙墙架构件的计算 （1）墙架横梁计算 1）强度

墙架横梁为承受墙体竖向荷载（墙体自重）和水平荷载（风荷载）共同作用的双向受弯构件，应按双向受弯公式验算其强度

WyMx

+≤f （5-57）

γx⋅Wnxγy⋅Wny

这里，Wnx、Wny分别为梁截面对x轴、y轴的净截面抵抗矩；Mx－水平荷载对x轴的弯矩；My－竖向荷载对y轴的弯矩；γx、γy分别为截面塑性发展系数；f为钢材抗弯

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强度设计值。注意：由墙板悬挂偏心引起的扭矩，一般可略去不计。

2）整体稳定

My

φbWy

+

Mx

≤f （5-58） γxWx

上式中，Wx、Wy分别为按受压纤维确定的对x轴和y轴的毛截面抵抗矩；φb为绕强轴弯曲所确定的整体稳定系数。

3）挠度

墙架横梁应分别验算竖向和水平方向的挠度，其挠度根据规范取值。 （2）女儿柱计算 1）强度和稳定计算

女儿柱承受竖向荷载产生的轴向力，及水平风荷载产生的弯矩，按压弯构件计算。女儿柱的内力计算，可按悬臂梁计算，其计算简图如下图所示：

图5-28 女儿柱的计算简图

2）挠度计算

女儿柱在水平荷载的作用下，其最大变形值按下列公式计算；

wkl4

u= （5-59）

8EI

5、女儿墙结构的构造

（1）、墙架横梁的连接：压型钢板与横梁的连接构造与一般墙面与墙梁的连接相同，横梁连接于女儿柱的檩托板上,如下图5-29所示；

（2）、女儿柱与纵墙方向的主柱连接如图5-30所示； （3）、女儿柱与山墙方向的主梁连接如图5-31所示；

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图5-29 女儿柱与墙架横梁的连接

1-女儿柱 2-墙架横梁 3-女儿墙外墙板

4-女儿墙内墙板 5-女儿墙包角

图5-30 女儿柱与纵墙方向的主柱连接

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(a) (b)

1 -女儿柱 2-墙架横梁（C型钢） 3-连接板 4-角钢 5-外墙板

6-女儿墙内墙板 7-女儿墙包角 8-加劲板

图5-31 女儿柱与山墙方向的主梁连接

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