特大桥工程重点(关键)和难点工程的施工方案、方法及其措施

本桥位于萍乡市境内，桥址沿线地形起伏不大。本桥主要跨越G320国道 、既有浙赣线、袁河支流及袁河。起迄里程DK777+858.94～DK783+384.88，全桥长5525.915m。

全桥简支梁采用后张法预应力混凝土双线简支梁，孔跨布置为：25-32+1-24+2-32+(48+80+48)连续梁+13-32+1-24+1-32+(48+80+80+ 48) 连续梁+1-32+34-32+1-24+2-32+(40+56+40) 连续梁+26-32+2-24

+11-32+1-24+1-32+(32+48+32) 连续梁+28-32m,桥全长5525.905m。其中：道G320采用（48+80+48）m连续梁，跨既有浙赣线采用（48+80+80+48）m连续梁，跨袁河支流采用（40+56+40）m连续梁，跨袁河采用（32+48+32）m连续梁，其余孔跨均为标准跨度24m、32m预应力混凝土简支箱梁。桥梁下部结构基础采用桩基础，桥墩采用双线圆端形实体墩、空心墩，桥台采用空心桥台。连续梁拱跨度大、施工工艺复杂，施工工期紧，是本标段重难点工程。 1.1.2.施工方案

陆地钻孔桩、承台采用常规方法施工；浅水中钻孔桩施工采用草袋围堰构筑施工平台、承台施工采用草袋围堰或钢板桩围堰施工；实体墩墩身采用整体大块拼装式模板一次或多次浇筑成型；空心墩采用翻模施工；台身采用大块组合钢模板施工。预应力混凝土连续梁采用挂篮悬臂悬浇施工。钢筋在加工厂进行加工，现场绑扎，混凝土由拌

和站集中供应、混凝土输送车运输、泵送入模。垂直运输工具采用塔式起重机、汽车吊。 1.1.2.1.施工组织部署

本桥下部及上部特殊结构安排桥梁4队负责施工，各队根据工作内容设置钢筋班、模板班、混凝土灌注班、钻孔班、张拉班、测量班等工班。

各队施工任务划分及劳力配置见表5-2-1。

表5-2-1 施工任务划分及劳力配置表 施工队伍名称 施工队伍 钢筋班 模板班 桥梁4队 （499） 砼灌注班 钻孔班 张拉班 测量班 人数 90 70 20 负责宣风袁河特大桥0#台～162#台下部结构钢筋、270 模板、钻孔桩、混凝土灌注、悬灌梁、施工测量施工 43 6 主要施工任务 1.1.2.2.主要机械设备的配置

主要机械设备配置见表5-2-2。

表5-2-2 主要机械设备配置表 队伍 项目 桩基 桥梁4队 墩台 连续梁 主要施工机械设备配置 冲击钻机台，吊车4台，挖掘机3台，混凝土输送泵4台，模板8套。张拉设备18套，挂篮18套。 1.1.2.3.施工顺序

本桥(48+80+80+48)m 连续梁因结构复杂、施工难度大、技术要求高，重点优先组织施工，其它连续梁段及一般简支梁段下部结构，以满足架梁需求为目标，组织多单元平行流水作业。 1.1.2.4.施工进度计划

宣风袁河特大桥下部及特殊结构工程计划2010年4月10日开工进行施工准备， 2010年5月1日全面开工，下部结构2011年2月28日完工。其施工进度计划详见图5-2-1。 1.1.2.5.施工平面布置

宣风袁河特大桥施工场地布置见图5-2-2。

图5-2-1 宣风袁河特大桥施工进度计划横道图

州杭849.858+777KD尾台9877KD1234567977KD1234567087KD1234567187KD1234567287KD1234567387KD12348.483+387KD尾台4沙长工加构结库钢仓图意备示间设车置械修机维布地场工区施放存间筋车钢筋钢堂澡塔职工宿舍所厕水堂绿化带 食职工宿舍图意室绿化带示议会职工宿舍置布室绿化带地公驻办理职工宿舍活监生电配间室 坛室公花验 试 办栏传宣库车及道区便营站场工队 工场施工电加堆施 变类料各材梁桥路建新流村河有既置图面布工平桥施特大袁河风宣2- 12--52图-5图

1.1.2.5.1.生产与生活房屋

根据施工范围和满足工程施工的需要，在本桥线路DK782+000右侧、DK778+500右侧附近布置生产区、生活区。生产区内设置钢筋加工车间、木工房、机械设备检修及停放场、材料堆放场、材料库等生产设施。

1.1.2.5.2.施工便道、便桥

桥址区交通较为便利，施工便道由既有道路引入，建设标准不低于四级公路标准，沿桥修筑4.5m宽便道，最大纵坡6%，每隔150～200m设错车道，便道采用泥结碎石路面，与生产、生活区相连，跨沟河处采用埋设涵管或修建施工便桥通过。 1.1.2.5.3.混凝土拌和站

全桥混凝土由附近混凝土拌和站集中供应，采用搅拌运输车运输、泵送入模。 1.1.2.5.4.施工用电

全桥考虑设置6台变压器，容量均为500KVA，主要供应桥梁基础、下部结构及上部连续梁施工用电；同时配备6台250KW发电机组作为备用电源，保证电网停电或开工前期电力线未架通时施工使用。 1.1.2.5.5.施工用水

采用从附近村庄拉水和打井抽取地下水相结合的方式满足施工用水需要。

1.1.3.下部结构施工 1.1.3.1.陆上承台施工

见“3.2.3.3承台施工”相关内容。 1.1.3.2.水中基础施工

本桥跨越袁河及袁河支流,位于浅水或陆地区的基础采用筑岛或钢板桩围堰方法施工。施工时尽量安排在枯水期进行深水中基础，以降低施工难度。 1.1.3.2.1.筑岛围堰

水深在2m以内、流速在1.5m/s以内，河床渗透性较小时，采用草袋围堰筑岛。

围堰截面大小根据水深、流速等计算后确定，注意坡角与基坑上边缘距离，根据河床土质及坡度而定，最近不得小于2～3m如环境许可应尽量远离基坑。

⑴围堰砌筑

用亚粘土或粘土装袋，袋装土量一般为2/3，袋口用麻线或铁丝缝合。堆码在水中的草袋，上下层和内外层应互相错缝，堆码密实整齐。如在水位低时，则在水上之草袋应码一层加一薄层土，随码随用脚踏实草袋。

⑵抽水

围堰堆码完成后，用抽水机抽干围堰内的水。施工期间围堰内挖积水坑，随时将水抽干。 为防止发生管涌或流土现象，在堰外侧坡脚向上加设防水的彩条布或薄膜。

抽水作业完成后，即可开挖至设计标高，浇注混凝土硬化垫层，凿桩后进行承台施工。承台施工方法参见“3.2.3.3.承台施工”相关

内容。

1.1.3.2.2.钢板桩围堰

水深在2m～5m的承台采用钢板桩围堰施工,围堰外形尺寸是根据承台的水平几何尺寸，各边再加上不小于0.5的操作宽度，高度依据水深，并考虑大于0.5ｍ的超高和入土深度不小于0.5ｍ来确定其几何尺寸。

对钢板桩围堰所采用的钢板桩要根据地质资料情况、水深、流速等受力情况，结合钢板桩的特性、以及作业条件决定选用钢板桩的类型，通过计算确定其长度。并进行围堰的加固计算。

⑴钢板桩的打入

采用振动打桩机械设备。单桩逐片打入法施打钢板桩。 ①先由测量人员定出钢板桩围堰的轴线，可每隔一定距离设置导向桩，导向桩直接使用钢板桩，然后挂绳线作为导线，打桩时利用导线控制钢板桩的轴线。

②准备桩帽及送桩：打桩机吊起钢板桩，人工扶正就位。 ③单桩逐片连续施打：为保证钢板桩在施工过程中能顺利进尺，并增加钢板桩在使用时防渗性能。在每片钢板桩锁口都须均匀涂以混合油，其体积配合比为黄油：干膨润土：干锯末＝5：5：3。打桩时注意桩顶高程不宜相差太大。打桩过程中如遇到大的块石或其它不明障碍物，导致钢板桩打入深度不够，则采用转角 桩或弧形桩绕过障碍物。

⑵抽水

待钢板桩施工完毕即可进行抽水，在抽水过程中要及时对围堰支撑加固，同时对钢板桩顶的位移进行观测，发现桩顶向基坑内的偏移量稳定在2cm以内，说明堰体是稳定的。

基坑抽水时，在抽水的同时施行适当的堵漏措施。钢板桩锁口出现漏水现象，可在围堰外撒大量细煤渣、木屑、谷糠等细物，借漏水的吸力附于锁口内堵水，或者在围堰内用板条、棉絮等楔入锁口内嵌缝进行封堵。

在水抽干后，即可人工挖泥，或采用高压水配合砂石泵吸泥至设计标高，之后回填片石，浇注混凝土硬化基底，凿桩后进行承台施工。承台施工方法参见“3.2.3.3.承台施工”相关内容。

⑶拔桩

水下基础施工完成后就可拔桩。先用打拔桩机夹住钢板桩头部振动1min～2min，使钢板桩周围的土松动，产生“液化”，减少土对桩的摩阻力，然后慢慢的往上振拔。

⑷钢板桩的施工中遇到的问题及处理

由于河床地质结构复杂，钢板桩打拔施工中常遇到一些难题，常采用如下几点办法解决 ：

①钢板桩挤进过程中受到石块等侧向挤压作用力大小不同容易发生偏斜，采取以下措施进行纠偏：在发生偏斜位置将钢板桩往上拔l.0m～2.0m，再往下锤进，如此上下 往复振拔数次，可使大的块石被振碎或使其发生位移，让钢板桩的位置得到纠正，减少钢板桩的倾斜度。

②钢板桩沿轴线倾斜度较大时，采用异形桩来纠正，异形桩一般为上宽下窄和宽度大于或小于标准宽度的板桩，异形桩可根据据实际倾斜度进行焊接加工；倾斜度较小时也可以用卷扬机或葫芦和钢索将桩反向拉住再锤击。

③在基础较软处，有时发生施工当时将邻桩带入现象，采用的措施是把相邻的数根桩焊接在一起，并且在施打当桩的连接锁口上涂以黄油等润滑济减少阻力。

1.1.4.连续梁悬臂浇筑施工方法及工艺 1.1.4.1.连续梁悬灌施工

本桥共计有4联连续梁，它们分别为：道G320采用（48+80+48）m连续梁，跨既有浙赣线采用（48+80+80+48）m连续梁，跨袁河支流采用（40+56+40）m连续梁，跨袁河采用（32+48+32）m连续梁。

现以（48+80+80+48）m连续梁为例，对连续梁施工进行阐述。连续梁施工顺序步骤见图5-2-3、施工工艺见图5-2-4。 1.1.4.2.挂篮设计

挂篮拟使用轻型菱形挂篮，其构造见图5-2-5。

菱形桁架式挂篮由主构架、走行及锚固装置、底模架、内外侧模板、前吊装置、后吊装置、前上横梁等组成。挂篮设计时一定要保证其承载能力和变形值满足要求，并有一定的安全系数。主构架节点板及杆件在加工前必须制作样板，并精确加工，以确保栓孔间距。

图骤步序顺工施梁连续 3-2-5图

张拉临时预应力束 加设劲性支撑 张拉临时预应力束 加设劲性支撑 挂篮制造、试验 墩旁托架搭设预压 墩身竣工、中线测试 安装永久、临时支座 现浇0块 #墩梁临时固结 挂篮安装、调试、就位 1段钢筋安装，砼灌注，养护，张拉 #测量观测点标高 挂篮前移就位 测量观测点标高 梁段悬灌循环施工 边跨直线段施工 边跨合拢段施工 测量标高、设配重 解除墩临时固结，完成体系转换 中跨合拢段施工 测量标高、设配重 体系转换完成

图5-2-4 连续梁挂篮法施工工艺框图

300 菱形桁架 4700 5000 千斤顶 锚固装置

轨道 前吊带 内模 滑移梁 外模 后吊装置 底模架 图5-2-5 挂篮构造图

外侧模竖框架在制作时应设置工作平台及夹具，加工时应尽量消除焊接变形，以确保模板面板的平整度。

对于底模架及其前后横梁的吊耳等重要部位的焊接应选取用有经验的焊工施焊，以保证焊接质量。

挂篮各构件出厂前应派专人进行验收检查，并对挂篮各部构件进行试拼，对不合格者禁止出厂。 1.1.4.3.临时支座安装

为承受悬臂施工中临时T构梁重量及不平衡弯矩，在其墩顶支撑垫石两侧分别对称设置4个临时支座。临时支座采用C50级混凝土浇筑，顺桥向靠外侧分别设置两排Φ25Ⅳ级精轧螺纹钢筋，上下端分别锚固于梁体及墩身内。为便于合拢时拆除临时支座，在临时支座中间设置一层6cm厚硫磺砂浆间隔层，并在其中预埋电阻片。通过向电阻片通电使硫磺砂浆熔化拆除临时支座。 1.1.4.4.0#块及边跨直线段施工

0#块及边跨直线段均在支架上现浇。支架搭好以后要先进行超载预压，消除支架非弹性变形确保支架的承载能力，并测出弹性变形值，根据变形情况，为确定铺设箱梁底模标高作参考。 1.1.4.4.1.模板

0#块外侧模板采用大块厂制定型整体钢模板，底模采用大面积竹胶板。内模倒角采用特制异型角模，其余为组合钢模板。 1.1.4.4.2.钢筋及预应力管道施工

钢筋、预应力筋及波纹管在钢筋加工场制成半成品，现场绑扎成型，其施工顺序如下：

绑扎底板及隔墙钢筋→安装竖向预应力管道和预应力筋→绑扎腹板钢筋→安装腹板内纵向波纹管→安装内模后绑扎顶板钢筋，安装顶板预应力管道。 1.1.4.4.3.混凝土施工

混凝土由拌和站集中拌和，采用混凝土罐车水平运输，垂直运输采用混凝土输送泵。

混凝土按自低向高、先底板、再腹板及顶板的顺序浇灌混凝土，中间不留施工缝。0#块的梁体较高且钢筋和预应力管道密集，混凝土入模困难较大，因此，在混凝土浇筑时拟采取在顶板、腹板预留方孔多点浇筑的方法。浇筑时采用分层浇筑，分层厚度不大于30cm。

混凝土振捣以高频插入式振捣器为主，同时配有部分附着式振动器。振捣人员施工时划分范围，分工负责，掌握快插慢拔等振捣要领，杜绝漏振及过振等现象，振捣时振捣器不得直接接触波纹管。在浇筑混凝土时，派专人用通孔器及时清理管道，且保证每一管道都要畅通，以免影响下道工序。

采用覆盖洒水养护方法进行养护。 1.1.4.4.4.穿预应力钢绞线

混凝土强度达到设计强度时，穿预应力钢绞线束。穿束时，先用空压机吹风的方法清理孔道内的污物和积水。梁内纵桥方向预应力筋束采用后穿束法，但对于单端张拉的预应力筋束，采用先穿束法。当钢绞线束很长时，采用卷扬机牵引穿束，但需特制的牵头。竖向预应力钢筋采用波纹管成型，在浇混凝土前固定在钢筋骨架内。 1.1.4.4.5.张拉

张拉用千斤顶的校正系数不得大于1.05，油压表的精度不得低于1.0级。千斤顶校正有效期为1个月且不超过200次张拉作业，千斤顶使用过程中出现不正常现象时，需重新校验标定。拆修更换配件的张拉千斤顶必须重新校正。油压表不得超过一周。

混凝土强度检验：通过压试件，保证混凝土达到设计强度后施加

预应力。

张拉力的控制：按设计要求，计算出不同钢绞线束的张拉力和竖向预应力粗钢筋的张拉力。

张拉力的校核(双控)：按规范要求，用应力指标控制张拉时，应以伸长值进行校核，实际伸长值与理论伸长值之差应控制在6%以内，否则查明原因采取相应措施处理后才能继续张拉。

预应力筋的张拉：预应力钢束张拉要严格按设计张拉顺序、张拉控制应力及工艺进行，并认真作好张拉记录。

张拉方式与程序：纵向预应力钢绞线束两端同时张拉，对称进行。张拉程序为0→0.1σk→1.05σk (持荷5min) →σk(锚固)。

张拉过程中每束钢绞线的断丝、滑丝数不得超过1丝，同一断面的断丝率不得超过1%，若发现超标立即报告监理，采取补救措施。

张拉安全注意事项：任何情况下作业人员不得站在预应力筋的两端，操作千斤顶和测量伸长值人员在千斤顶侧面操作，严格遵守操作规程，油泵工作人员在张拉时严禁擅离职守；张拉时应做到孔道、锚环、千斤顶三心对中；工具夹片要保持润滑，利于退锚。

钢束张拉完毕，严禁碰撞锚具和钢绞线，钢绞线剩余长度采取砂轮切割机切断，采用环氧树脂水泥浆封锚。

竖向预应力钢筋的制作和张拉：为确保结构受力符合设计要求，必须严格控制竖向预应力张拉施工质量。要求每根竖向预应力钢筋锚固后，必须进行复拉。

轧丝锚的制作的工艺流程：钢筋下料→轧丝→冷拉→时效处理→

钢筋预埋→张拉锚固

钢筋下料：钢筋下料长度=钢筋设计长度—钢筋冷拉后伸长量 轧丝：钢筋轧丝采用无切削冷滚压工艺。竖向钢筋均系一端张拉，张拉端的轧丝长度按下式计算：六方形螺母高度+40mm+冷拉后钢筋弹性伸长量+预留量。

粗钢筋冷拉：按预应力工艺要求，必须在使用前对粗钢筋进行冷拉的时效处理。冷拉可以提高粗钢筋的屈服点，使材质趋于均匀；同时在冷拉过程中，使粗钢筋完成了残余变形。冷拉程序为量测钢筋长度→施加拉力O～t（伸长量计算起点）→控制冷拉（持压二分钟量测钢筋长量）→O→卸顶，量测钢筋长度并计算冷拉伸长量。

时效处理：拟采用自然时效处理，即将已冷拉的钢筋在常温下存放20天左右，再予使用。

钢筋预埋：竖向粗钢筋在浇混凝土时预埋在梁体内，用塑料波纹管使其与混凝土隔离。预埋时应注意：严格控制钢筋顶面标高，以免给桥面铺装造成困难。高强度钢筋严禁电焊。

张拉程序：0→15%σk（伸长量计算起点）→1.00σk→超张拉1.05σk，持荷2分钟→锚固→回零卸顶。

轧丝锚张拉用YC60A型穿心式千斤顶进行。

竖向预应力钢筋在混凝土强度达到设计强度后进行，逐根张拉锚固张拉沿中心线两侧对称进行。 1.1.4.4.6.孔道压浆和封锚

预应力孔道采用真空压浆工艺，其工艺如下：

关闭压浆端密封盖压浆球阀，出浆端球阀已打开，真空泵开启，并把管道真空度抽至1000mmbar以上，打开压浆端球阀开始压浆。维持真空泵开启至出浆端球阀透明喉管吸进水泥浆，关闭球阀（同时关闭真空泵），让水泥浆流进废浆桶，开启出浆端密封盖上的出气孔。待水泥浆流出顺畅时关闭出气孔，持压lmin，关闭压浆端进浆球阀，一个压浆流程完成。 1.1.4.5.悬臂现浇梁段施工

0#块施工结束后，即可在0#块梁段上拼装挂篮，进行悬灌施工。 1.1.4.5.1.挂篮现场拼装

安装准备：在工厂将主构架的菱形桁架拼装成形，拼装后运至现场吊装，编写拼装工艺，准备好拼装工具及各种连接螺栓，培训拼装工人。

铺枕：用1︰2水泥砂浆找平梁顶面铺枕部位，铺设钢枕，钢枕间距＜50cm。

安装轨道：从0#段中心向两侧安装2.5m钢轨各两根，轨道穿入竖向预应力筋，抄平轨道顶面，量测轨距无误后，用螺母把轨道锁定。

安装前后支座：先从轨道前端穿入后支座，后支座就位后安放前支座；前支座安放前，在相应位置轨道顶面放置一块四氟乙烯滑板（300×500mm），然后安放前支座。

吊装主构架：主构架分片吊装，放至前后支座上，并旋紧连结螺栓；为防止倾倒，用脚手架临时支撑。按上述方法吊装另一片主构架。

安装主构架之间的连结系、门架，旋紧联接螺栓。

用ФL32精轧螺纹钢筋和扁担梁将主构架后端锚固在已成梁段上。

吊装前上横梁：前上横梁吊装前，在主构梁前端先安放作业平台，以便站人作业，作业平台应设防护栏杆。前上横梁上的4个千斤顶、上垫梁、下垫梁及2根钢吊带一起组装到前上横梁后，整体起吊安装。

安装后吊带：在1#梁段底板预留孔上先安放垫块、千斤顶和上垫梁，然后安装后吊带。后吊带从1#梁段底板预留孔内穿出，并与底模架连接。

吊装底模架及底模板。

吊装内模架走行梁，并安装好后吊杆，前吊采用钢丝绳和倒链。 安装外侧模板：挂篮所用外侧模首先用于0#梁段施工，在上述拼装程序之前，应将外模走行梁先放至外模竖框架上，后端插入后吊架上（先在0#段顶板上预留孔安装好后吊架）。两走行梁前端用倒链和钢丝绳吊在前上横梁上。用倒链将外侧模拖至1#梁段位置，在0#段中部两侧安装外侧模走行梁后吊架，解除0#段上的后吊架。 1.1.4.5.2.挂篮预压

挂篮预压布点如图5-2-6。

测点9、10 测点1、2 测点3、4 测点5、6

底模架后吊带 测点7、8 10×10方木 厚17mm竹胶板

说明: 1、2点设在挂篮两个后锚处；3、4点设在挂篮两个前支点处；5、6点

设在挂篮主桁架前端两个节点处；7、8点设在挂篮底模前横梁两个吊 带销座处；9、10点设在底模两个后吊带两个端。

图5-2-6 挂篮预压布点示意图

挂篮组拼完成后，为有效消除挂篮安装后的塑性变形，实测挂篮本身在加载状态下的弹性变形，需对组拼后的挂篮进行加载预压。预压采用砂袋模拟梁重堆砌法，分0.25、0.5、0.75、1.0和1.2五级加载，并及时测量每级加载后的支架弹、塑性变形值。

预压测点布置在后支座、前支座、上横梁、下横梁、后横梁等处，加载完成后，每6小时测量一次，连续48小时沉降量小于2mm时，可分级卸载，并及时测量各级卸载变形值，然后计算获取挂篮在使用状态下的参数指标，输入线型控制软件，得出各梁段的立模标高。 1.1.4.5.3.钢筋施工

悬臂节段钢筋施工均在挂篮内进行，施工顺序与0#块相同。 1.1.4.5.4.混凝土施工

混凝土施工与0#块相同。混凝土施工过程中，应遵循对称浇筑的原则，既要保证同一块段两侧腹板混凝土的对称均匀浇筑，防止偏重歪斜，又要保证一个T构上悬臂两端块段混凝土的对称浇筑。

对称浇筑可通过在梁顶设置三通泵送管向两端分流来保证。 混凝土浇筑前，要凿除块段间混凝土表面浮浆到露出石子，然后用水润湿并刷一道素水泥浆，以加强接缝粘结。

悬臂施工过程中，在尽量减少不必要施工荷载的同时，施工荷载应在悬臂两端对称堆放或堆放在0#块梁顶，以免影响梁体线型。 1.1.4.5.5.挂篮走行

待1#梁段完成后，挂篮即可行走施工2#梁段。行走程序如下： 找平梁顶面并铺设钢（木）枕及轨道；放松底模架前后吊带；在底模架后横梁两侧的吊耳与外侧模走行梁之间安装10t倒链，即底模架悬挂在走行梁上；拆除后吊带与底模架的连结；解除挂篮后端锚固螺杆；轨道顶面安装2个5t倒链（每套挂篮），并标记好前支座的位置（支座中心距梁端50cm）；倒链牵引前支座使挂篮、底模架、外侧模一起向前移动。移动时挂篮后部应设10t保险倒链；在2#梁段上安装外侧模走行梁后吊架，先解除一个1#段上的后吊架，移至2#段，再解除另一个后吊杆移至2#段；安装后吊带，将底模架吊起；拉出内模，挂篮走行完毕；调整2#梁段的立模标高，1#段施工完成以后，挂篮的非弹性变形值已基本消除，在确定2#段立模标高时，应根据挂篮的弹性变形值、2#段的立模标高及1#段在挂篮走行后的实际标高情况进行综合考虑。 1.1.4.5.6.挂篮拆除

待合拢段施工完成后，便可拆除挂篮，拆除顺序如下： 在梁顶面安装卷扬机，吊着外侧模前后吊杆（底模架吊在走行梁上）徐徐下放；或先放底模架，后放外侧模；合拢段内模、走行梁，在合拢段施工前拆除，余者可从两端梁的出口拆除；拆除前上横梁；主构架用吊车分片拆卸，并移至吊车可吊范围内吊下；拆除轨道及钢

（木）枕。

1.1.4.6.合拢段及体系转换 1.1.4.6.1.合拢段施工

合拢段模板利用挂篮模板采用悬吊法浇筑边跨及中跨合拢段混凝土。合拢段混凝土施工时，应尽量避免日温差造成的影响，可选择在日温差较小的一天中温度最低的时间浇筑，混凝土浇筑时间控制在2～3小时内。为保证合拢质量，混凝土可采用微膨胀混凝土，其膨胀剂掺入量由试验确定。 1.1.4.6.2.体系转换

待边跨合拢段混凝土达到设计规定的强度后张拉边跨合拢束，并拆除临时固结和临时支座，成为单悬臂体系，然后采用同样方法浇筑中跨合拢段混凝土，张拉预应力束，拆除模板，完成体系转换。 1.1.4.7.梁顶防水层

按设计要求在连续梁顶面涂刷防水层，其施工要点如下: 为保证防水层的铺设质量和节省防水涂料，在梁体施工时，加强梁体桥面的质量控制，平整度用1m长的靠尺检查。

防水层施作前清除基层表面的浮渣、浮灰和积水，基层表面不得有明水。防水涂料组分按使用要求配制，搅拌时不得加水并采用机械方法搅拌。防水涂料采用刮板涂刷，涂刷要均匀，不得漏刷，防水涂料总涂膜厚度控制大于2mm。防水涂料要随配随用，配好的涂料在45min内用完，并在使用过程中间断搅拌以防沉淀。

防水层施工完后、铺保护层前，避免人员在桥面上走动、抛掷重

物；涂刷后24小时内须防止霜冻、雨淋及暴晒，不得使用风扇或类似工具来缩短干燥时间。

强风天气不宜进行桥面防水层施工。环境温度低于0℃时，采取保温措施；为改善涂料的稠度，在搅拌的同时加入聚氨酯防水涂料重量的3～8%的二甲苯或邻苯二甲酸二丁酯或采用间接蒸汽预热，严禁采用明火加热。

1.1.5.大跨连续梁施工过程中线形控制措施 1.1.5.1.连续梁竖向线形控制

首先确定立模标高，箱梁悬灌的各节段立模标高按下式确定： H1=H0+fi+(-fi预)+f篮+fx

式中H1—待浇段箱梁底板前端处挂篮底模板标高(张拉后)； H0—该点设计标高；

fi—本施工段及以后浇筑的各段对该点挠度的影响值，该值由设计图纸提供，实测后进行修正，按经验修正系数为0.5～0.9；

fi预—本施工段顶板纵向预应力束张拉后对该点的影响值，由设计图纸提供，但需实测后进行修正，据经验本桥修正系数为0.8～1.0；

f

篮

—挂篮弹性变形对该灌注段的影响值，由挂篮结构和构造决

定，本桥由挂篮静载试验现场实测获得；

fx—由混凝土的徐变、收缩、温度、结构体系转换、二期恒载、活载等影响产生的挠度计算值，其中徐变、收缩值按1个月内完成的节段考虑。

为保证梁轴线、高程的施工精度，及时准确地控制和调整施工中

发生的偏差值，制定一套严格的测量控制程序作为保证，见图5-2-7。 1.1.5.2.动态跟踪控制

作为悬臂施工的预应力混凝土连续梁，从施工到运营要经历多种引起梁体线形变化的因素影响，这些因素主要有：结构自重、结构附加荷载、预加应力、收缩、徐变、活载、施工荷载、温度等，定量分析上述因素影响并达到线路的精度要求是有一定难度的，因此在施工过程中除严格控制混凝土拌制质量、预加应力的施工工艺及尽量减少混凝土弹性模量、收缩、徐变、预加应力值与设计值之间的偏差外，还应采取计算程序进行动态跟踪控制。

进入下一梁现浇段 挂篮定位 监理复查 定模板标高 签立模通知单 监理复测 定高程 绑扎钢筋、安管道、立模板 移篮前高程观测 已浇完梁段高程观测 张拉后高程观测 已浇完梁段高程观测 浇筑砼 高程观测 张拉前高程观测 已浇完梁段高程观测 监理复测 移篮后高程观测 已浇完梁段高程观测

图5-2-7悬灌梁高程控制程序图

连续梁悬臂施工中要在设计给出的理论挠度值的基础上，通过测得各种材料的实际参数（混凝土弹模、强度、容重、坍落度，挂篮变形，温度等）和实际梁段位移，采用大跨度预应力混凝土梁桥施工动态跟踪程序“TRBT”计算并调整梁端立模标高，确保其合拢后的线形符合设计；具体见表5-2-3。

表5-2-3 动态跟踪控制程序序号 分项 TRBT工作程序

项目说明 前后处理功能：自动计算箱梁截面各种截面特性，输出各施工阶段的计算简图、内力、各施工状态桥墩和箱梁的挠曲线图和预拱度曲线图以及施工高程曲线图。 1 程序功能 提供多种徐变函数供选择，以便与设计单位所采用的徐变模式相符。 计算各种施工状态下桥墩和箱梁各表面内力、应力和挠度值。 采用人机对话的方式对影响箱梁应力和挠度的各种因素变化随时进行修正。 现场收集各种有关参数数据，包括墩身和箱梁混凝土原材料的力学性能、配合比、坍落度、实测混凝土容重，以及混凝土7d、28d强度和施加预应力龄期的弹性模量、强度值。 2 现场施工控制 实测预应力材料的弹性模量。 熟悉全桥施工程序和工期安排资料，确定箱梁荷载及荷载作用位置。 挂篮弹性变形和非弹性变形值。 熟悉桥梁设计图纸，建立数据文件。 调用TRBT，计算各施工阶段箱梁截面内力、应力挠度值及施工高程。 按计算的高程设置模板标高，立模标高公式为：H立=H-H计＋Δ-f。 立模标高以各梁段前端截面标高为准，H立指梁端立模标高，H为桥梁设计标高，H计为计算该梁段理论位移值，Δ指预留挂篮弹性变形量，f为在该梁段施工前已发生的位移量。 在混凝土灌注过程中采用精密水平仪全过程监测模板高程变化情况，当与施工高程相差3～5mm时应随时调整前吊带，使模板高程始终与施工3 施工观测和控制 表5-2-3 动态跟踪控制程序序号 分项 TRBT工作程序

4 数据分析与反馈 项目说明 高程误差控制在5mm以内。加强现场的跟踪测量控制，测点主要布置在底模板、梁底板、梁顶板挡砟墙内侧、挂篮前吊带等，在挂篮移出前、移出后、浇注前、浇注完底板时、浇注完腹板时、浇注完顶板时、张拉前、张拉后，均对各测控点进行测量。 为了解桥址处环境温度变化、日照对梁段位移的影响，应连续测量一天不同时段（每两小时为一时段），在不同的环境温度下，梁段的位移值。 在墩身、梁部混凝土施工过程中，密切观测承台顶的位移变化。 在合拢段施工前两个梁段，联测合拢梁段的标高，以保证合拢段的合拢精度。 测量及模板调整尽量在清晨进行，以消除温差、日照对位移的影响。对一些由于工序安排，不能在清晨进行的测量工作，则根据所掌握的位移随日照、温度而变化的规律，进行相应调整。 对每一梁段的挠度观测资料进行汇总分析，确定调整下一梁段施工高程。当施工方案有较大变动时应反回上一步骤重新计算。 5 注意事项 测量要定人、定仪器，以尽量减小人为和仪器的误差变化。